Приказ МЧС России от 26.06.2024 № 533. Приложение № 3, п. 42 — Приложение № 5, п. 5

Приложение № 3, п. 42

42. При струйном истечении сжатых ГГ, паровой и жидкой фазы СУГ и СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением возникает опасность образования диффузионных факелов.

Длина факела LF (м) при струйном горении (кроме водорода) определяется по формуле:

LF = K * G0,4, (П3.70)

где G - расход продукта, кг/с;

K - эмпирический коэффициент, который при истечении сжатых газов принимается равным 12,5, при истечении паровой фазы СУГ или СПГ равным 13,5, при истечении жидкой фазы СУГ и СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением равным 15.

Длина факела LF (м) при струйном горении водорода определяется по формуле:

LF = 54 * (G * dhol), (П3.71)

где G - расход продукта, кг/с;

dhol - диаметр отверстия, м.

Ширина факела DF (м) при струйном горении определяется по формуле:

DF = kf * LF, (П3.72)

где kf - эмпирический коэффициент, который для водорода принимается равным 0,17, для других горючих веществ равным 0,15.

Формула (П3.70)

LF = K * G0,4, (П3.70)

где G - расход продукта, кг/с;

K - эмпирический коэффициент, который при истечении сжатых газов принимается равным 12,5, при истечении паровой фазы СУГ или СПГ равным 13,5, при истечении жидкой фазы СУГ и СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением равным 15.

LF = K * G0,4 (П3.70)

где G - расход продукта, кг/с;

K - эмпирический коэффициент, который при истечении сжатых газов принимается равным 12,5, при истечении паровой фазы СУГ или СПГ равным 13,5, при истечении жидкой фазы СУГ и СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением равным 15.

Формула (П3.71)

LF = 54 * (G * dhol), (П3.71)

где G - расход продукта, кг/с;

dhol - диаметр отверстия, м.

LF = 54 * (G * dhol) (П3.71)

где G - расход продукта, кг/с;

dhol - диаметр отверстия, м.

Формула (П3.72)

DF = kf * LF, (П3.72)

где kf - эмпирический коэффициент, который для водорода принимается равным 0,17, для других горючих веществ равным 0,15.

DF = kf * LF (П3.72)

где kf - эмпирический коэффициент, который для водорода принимается равным 0,17, для других горючих веществ равным 0,15.

Приложение № 3, п. 43

43. При проведении оценки пожарной опасности горящего факела при струйном истечении сжатых горючих газов, паровой и жидкой фазы СУГ, СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением допускается принимать следующее:

зона непосредственного контакта пламени с окружающими объектами определяется размерами факела;

длина факела LF не зависит от направления истечения продукта и скорости ветра;

наибольшую опасность представляют горизонтальные факелы, условную вероятность реализации которых следует принимать равной 0,67;

поражение человека в горизонтальном факеле происходит в 30° секторе с радиусом, равным длине факела;

воздействие горизонтального факела на соседнее оборудование, приводящее к его разрушению (каскадному развитию аварии), происходит в 30° секторе, ограниченном радиусом, равным LF;

за пределами указанного сектора на расстояниях от LF до 1,5 LF тепловое излучение от горизонтального факела составляет 10 кВт/м2;

тепловое излучение от вертикальных факелов определяется по формулам (П3.52), (П.3.54) - (П3.57.7) и (П3.62), принимая L равным LF, d равным DF, θ равным 0, а Ef по формулам (П3.53) - (П3.53.2) или таблице П3.4 в зависимости от вида топлива. При отсутствии данных и невозможности рассчитать Ef по представленным формулам эту величину следует принимать равной 200 кВт/м2, для водородного газового факела - 33 кВт/м2, для факела жидкого водорода - 80 кВт/м2;

при истечении жидкой фазы СУГ или СПГ из отверстия с эквивалентным диаметром до 100 мм при мгновенном воспламенении происходит полное сгорание истекающего продукта в факеле без образования пожара пролива;

область возможного воздействия пожара-вспышки при струйном истечении совпадает с областью воздействия факела (30° сектор, ограниченный радиусом, равным LF);

при мгновенном воспламенении струи газа возможность формирования волн давления не учитывается;

факельное горение не учитывается при рассмотрении сценариев разгерметизации трубопроводных систем с ЛВЖ и ГЖ, в которых площадь аварийного отверстия разгерметизации превосходит 20% площади поперечного сечения трубопровода.

Приложение № 4, п. 1

1. Детерминированные критерии поражения людей, в том числе находящихся в здании, избыточным давлением при сгорании газо-, паро-или пылевоздушных смесей в помещениях или на открытом пространстве приведены в таблице П4.1.

Приложение № 4, Таблица П4.1

Приложение № 4, п. 2

2. В качестве вероятностного критерия поражения используется понятие пробит-функции. В общем случае пробит-функция Pr описывается формулой:

Pr = a + b * ln S, (П4.1)

где a, b - константы, зависящие от степени поражения и вида объекта;

S - интенсивность воздействующего фактора.

Значения условной вероятности поражения человека Qdj(a) в зависимости от значения пробит-функции Pr определяется по формуле:

Формула (П4.1)

Pr = a + b * ln S, (П4.1)

где a, b - константы, зависящие от степени поражения и вида объекта;

S - интенсивность воздействующего фактора.

Pr = a + b * ln S (П4.1)

где a, b - константы, зависящие от степени поражения и вида объекта;

S - интенсивность воздействующего фактора.

Приложение № 4, п. 3

Qdi(a) = 1/√(2·π)·∫(−∞…Pr−5) exp(−U^2/2)·dU . (П4.2)

3. Пробит-функции для тяжелых разрушений зданий и поражения человека имеют вид:

Pr = 5,0 - 0,26 * ln V; (П4.3)

V = (17500/ΔP)^8,4 + (290/I^(+))^9,3 ; (П4.4)

для полного разрушения зданий:

Pr = 5,0 - 0,22 * ln V; (П4.5)

V = (40000/ΔP)^7,4 + (460/I^(+))^11,3 . (П4.6)

где ΔP - избыточное давление волны давления, Па;

I+ - импульс волны давления, Па*с.

Формула (П4.2)

Qdi(a) = 1/√(2·π)·∫(−∞…Pr−5) exp(−U^2/2)·dU . (П4.2)

Q_di(a) = 1/√(2·π)·∫_−∞^Pr−5exp(−U²/2)·dU (П4.2)

Формула (П4.3)

Pr = 5,0 - 0,26 * ln V; (П4.3)

Pr = 5,0 - 0,26 * ln V (П4.3)

Формула (П4.4)

V = (17500/ΔP)^8,4 + (290/I^(+))^9,3 ; (П4.4)

V = (17500/ΔP)^8,4 + (290/I⁺)^9,3 (П4.4)

Формула (П4.5)

Pr = 5,0 - 0,22 * ln V; (П4.5)

Pr = 5,0 - 0,22 * ln V (П4.5)

Формула (П4.6)

V = (40000/ΔP)^7,4 + (460/I^(+))^11,3 . (П4.6)

где ΔP - избыточное давление волны давления, Па;

I+ - импульс волны давления, Па*с.

V = (40000/ΔP)^7,4 + (460/I⁺)^11,3 (П4.6)

где ΔP - избыточное давление волны давления, Па;

I+ - импульс волны давления, Па*с.

Приложение № 4, Таблица П4.3

Приложение № 4, Таблица П4.4

Приложение № 4, п. 4

4. При анализе воздействия теплового излучения следует различать случаи импульсного и длительного воздействия. В первом случае критерием поражения является доза излучения D (в частности, воздействие огненного шара), во втором - критическая интенсивность теплового излучения qCR (в частности, воздействие пожара пролива).

Величины qCR для воспламенения некоторых горючих материалов приведены в таблице П4.3, для различных степеней поражения человека - в таблице П4.4.

Приложение № 4, п. 5

5. Для поражения человека тепловым излучением величина пробит-функции описывается формулой:

Pr = -12,8 + 2,56 * ln(t * q4/3), (П4.7)

где t - эффективное время экспозиции, с;

q - интенсивность теплового излучения, кВт/м2.

Величина эффективного времени экспозиции t определяется по формулам:

для огненного шара:

ts = 0,92 * m0,303; (П4.8)

для пожара пролива:

t = t0 + x/u , (П4.9)

где m - масса горючего вещества, участвующего в образовании огненного шара, которая определяется по формулам, изложенным в пункте 40 приложения № 3 к Методике, кг;

t0 - характерное время, за которое человек обнаруживает пожар и принимает решение о своих дальнейших действиях, с (при отсутствии данных принимается равным 5 с);

x - расстояние от места расположения человека до безопасной зоны (зона, где интенсивность теплового излучения меньше 4 кВт/м2);

u - средняя скорость движения человека к безопасной зоне, м/с (принимается равной 5 м/с).

Формула (П4.7)

Pr = -12,8 + 2,56 * ln(t * q4/3), (П4.7)

где t - эффективное время экспозиции, с;

q - интенсивность теплового излучения, кВт/м2.

Pr = -12,8 + 2,56 * ln(t * q4/3) (П4.7)

где t - эффективное время экспозиции, с;

q - интенсивность теплового излучения, кВт/м2.

Формула (П4.8)

ts = 0,92 * m0,303; (П4.8)

ts = 0,92 * m0,303 (П4.8)

Формула (П4.9)

t = t0 + x/u , (П4.9)

где m - масса горючего вещества, участвующего в образовании огненного шара, которая определяется по формулам, изложенным в пункте 40 приложения № 3 к Методике, кг;

t0 - характерное время, за которое человек обнаруживает пожар и принимает решение о своих дальнейших действиях, с (при отсутствии данных принимается равным 5 с);

x - расстояние от места расположения человека до безопасной зоны (зона, где интенсивность теплового излучения меньше 4 кВт/м2);

u - средняя скорость движения человека к безопасной зоне, м/с (принимается равной 5 м/с).

t = t₀ + x/u (П4.9)

где m - масса горючего вещества, участвующего в образовании огненного шара, которая определяется по формулам, изложенным в пункте 40 приложения № 3 к Методике, кг;

t0 - характерное время, за которое человек обнаруживает пожар и принимает решение о своих дальнейших действиях, с (при отсутствии данных принимается равным 5 с);

x - расстояние от места расположения человека до безопасной зоны (зона, где интенсивность теплового излучения меньше 4 кВт/м2);

u - средняя скорость движения человека к безопасной зоне, м/с (принимается равной 5 м/с).

Приложение № 4, п. 6

6. Для участков территории производственного объекта, на которых по условиям эксплуатации допускается наличие только персонала объекта в специальной защитной одежде пожарного, условную вероятность поражения тепловым излучением следует определять по формуле:

Приложение № 4, п. 7

Pr = - 13,65 + 2,56 * ln(t * q4/3). (П4.10)

7. Условная вероятность поражения человека, попавшего в зону непосредственного воздействия пламени пожара пролива или факела, принимается равной 1.

Для пожара-вспышки следует принимать, что условная вероятность поражения человека, попавшего в зону воздействия высокотемпературными продуктами сгорания газопаровоздушного облака, равна 1, за пределами этой зоны условная вероятность поражения человека принимается равной 0.

Формула (П4.10)

Pr = - 13,65 + 2,56 * ln(t * q4/3). (П4.10)

Pr = - 13,65 + 2,56 * ln(t * q4/3) (П4.10)

Приложение № 5, п. 1

1. Критические продолжительности пожара определяют по результатам расчета значений опасных факторов пожара на эвакуационных путях в различные моменты времени.

Значения опасных факторов пожара рассчитываются на путях эвакуации на высоте 1,7 м от пола путем решения системы уравнений тепломассообмена.

Для описания термогазодинамических параметров пожара применяются три вида моделей: интегральные, зонные (зональные) и полевые, содержащиеся в методике определения расчетных величин пожарного риска в зданиях, сооружениях и пожарных отсеках различных классов функциональной пожарной опасности и (или) в Методике.

Приложение № 5, п. 2

2. Выбор конкретной модели расчета времени блокирования путей эвакуации следует осуществлять, исходя из следующих предпосылок:

а) интегральный метод:

для зданий, содержащих развитую систему помещений малого объема простой геометрической конфигурации;

для помещений, где характерный размер очага пожара соизмерим с характерными размерами помещения и размеры помещения соизмеримы между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз);

для предварительных расчетов с целью выявления наиболее неблагоприятных сценариев пожара;

б) зонный (зональный) метод:

для зданий и помещений, для которых допустимо использование интегрального метода;

для зданий, содержащих систему помещений простой геометрической конфигурации, когда размер очага пожара существенно меньше размеров помещения;

в) полевой метод:

для зданий и помещений, для которых допустимо использование интегрального или зонного метода;

для помещений сложной геометрической конфигурации, а также помещений с большим количеством внутренних преград (в частности, многосветные пространства с системой галерей и примыкающих коридоров);

для помещений, в которых один из геометрических размеров более чем в 10 раз отличается от остальных;

для иных случаев, когда применимость или информативность зонных и интегральных моделей вызывает сомнение.

При использовании интегрального, зонного и полевого методов необходимо учитывать следующие свойства обращающихся или используемых горючих веществ и материалов, в достаточной степени отражающих характер поведения материала в условиях пожара:

низшая теплота сгорания материала, МДж/кг;

линейная скорость распространения пламени, м/с (для твердых горючих веществ и материалов);

время стабилизации горения, с (для жидких горючих веществ и материалов, в случае отсутствия данных принимать равным нулю);

удельная скорость выгорания, кг/м2*с;

дымообразующая способность, Нп*м2/кг;

потребление кислорода, кг/кг;

выделение каждого рассматриваемого токсичного газа, кг/кг.

При определении критической продолжительности пожара по токсичным газам необходимо рассматривать возможность образования и распространения наиболее опасных токсичных продуктов горения. Состав образующихся токсичных газов для горючих веществ и материалов определяется на основе справочных источников информации или результатов экспериментальных исследований.

В случае отсутствия данных о свойствах обращающихся или используемых горючих веществ и материалов необходимо экспериментальное определение указанных свойств рассматриваемых материалов.

Допускается использовать альтернативный метод расчета критических продолжительностей пожара по потере видимости и повышению концентрации токсичных продуктов горения и термического разложения, который основан на получении следующих экспериментальных зависимостей:

зависимость парциальных плотностей токсичных газов от изменения парциальной плотности кислорода;

зависимость оптической плотности дыма от изменения парциальной плотности кислорода.

В этом случае изменение парциальной плотности кислорода, необходимое для расчета парциальных плотностей токсичных газов и оптической плотности дыма, определяется в соответствии с выбранной моделью расчета времени блокирования путей эвакуации (интегральной, зонной или полевой).

Определение времени блокирования путей эвакуации по остальным опасным факторам пожара, кроме снижения видимости в дыму и повышенной концентрации токсичных продуктов горения и термического разложения, осуществляется в соответствии с выбранной моделью расчета времени блокирования путей эвакуации (интегральной, зонной или полевой).

Приложение № 5, п. 3

3. Метод определения критической продолжительности пожара по условию блокирования эвакуационных путей в результате воздействия теплового излучения и (или) повышенной температуры.

Критическая продолжительность пожара tТКР по тепловому потоку и повышенной температуре определяется по времени достижения на путях эвакуации эффективной тепловой дозой QFED величины, равной 1.

Эффективная тепловая доза QFED определяется по формуле:

QFED = ∑(t1…t2) (1/tconv)·Δt, если q < 2,5 кВт/м^2; QFED = ∑(t1…t2) (1/tIrad + 1/tconv)·Δt, если q ≥ 2,5 кВт/м^2 , (П5.1)

где tIrad - допустимое время воздействия теплового излучения в течение промежутка времени Δt , мин;

tconv - допустимое время воздействия повышенной температуры в течение промежутка времени Δt , мин;

q - интенсивность теплового потока, кВт/м2;

Δt - промежуток времени воздействия, мин;

t1, t2 - границы временного интервала, в течение которого рассматривается возможность эвакуации людей из помещения, мин.

Величина, tIrad, определяется по формуле:

tIrad = 4,2 * q-1,9. (П5.2)

Время tconv для помещений, в которых концентрация паров воды в воздухе менее 10% (об.), определяется по формуле:

для людей в специальной защитной одежде пожарного:

tconv = 4,1 * 10^8 * T-3,61, (П5.3)

для людей без защитной одежды:

tconv = 5 * 10^7 * T-3,4,(П5.4)

где T - температура воздуха,°C.

Допускается критическую продолжительность пожара tТКР по тепловому потоку и повышенной температуре определять по достижению на путях эвакуации одного из следующих критических значений:

интенсивность теплового потока 2,5 кВт/м2;

температура воздуха 90°C (в случае если в воздухе помещения содержание водяного пара составляет менее 10% об.).

Для помещений, в которых концентрация паров воды в воздухе составляет 10% об. и более, или при отсутствии для расчетов необходимых исходных данных критическая продолжительность пожара tТКР по тепловому потоку и повышенной температуре определяется по достижению температуры воздуха на путях эвакуации 60°C.

Формула (П5.1)

QFED = ∑(t1…t2) (1/tconv)·Δt, если q < 2,5 кВт/м^2; QFED = ∑(t1…t2) (1/tIrad + 1/tconv)·Δt, если q ≥ 2,5 кВт/м^2 , (П5.1)

где tIrad - допустимое время воздействия теплового излучения в течение промежутка времени Δt , мин;

tconv - допустимое время воздействия повышенной температуры в течение промежутка времени Δt , мин;

q - интенсивность теплового потока, кВт/м2;

Δt - промежуток времени воздействия, мин;

t1, t2 - границы временного интервала, в течение которого рассматривается возможность эвакуации людей из помещения, мин.

Q_FED = ∑_t1^t2(1/t_conv)·Δt, если q < 2,5 кВт/м²; Q_FED = ∑_t1^t2(1/t_Irad + 1/t_conv)·Δt, если q ≥ 2,5 кВт/м² (П5.1)

где tIrad - допустимое время воздействия теплового излучения в течение промежутка времени Δt , мин;

tconv - допустимое время воздействия повышенной температуры в течение промежутка времени Δt , мин;

q - интенсивность теплового потока, кВт/м2;

Δt - промежуток времени воздействия, мин;

t1, t2 - границы временного интервала, в течение которого рассматривается возможность эвакуации людей из помещения, мин.

Формула (П5.2)

tIrad = 4,2 * q-1,9. (П5.2)

tIrad = 4,2 * q-1,9 (П5.2)

Формула (П5.3)

tconv = 4,1 * 10^8 * T-3,61, (П5.3)

tconv = 4,1 * 10^8 * T-3,61 (П5.3)

Формула (П5.4)

tconv = 5 * 10^7 * T-3,4,(П5.4)

где T - температура воздуха,°C.

tconv = 5 * 10^7 * T-3,4 (П5.4)

где T - температура воздуха,°C.

Приложение № 5, п. 4

4. Метод определения критической продолжительности пожара по условию блокирования эвакуационных путей по потере видимости.

Критическая продолжительность пожара t^(П.В)КР по потере видимости определяется по времени достижения на путях эвакуации расстояния потери видимости:

5 м - для всех сценариев пожара при площади помещения менее 100 м2;

5 м - для всех сценариев развития пожара, связанных с успешным срабатыванием СОУЭ 2 - 5 типа при площади помещения 100 м2 и более;

10 м - для всех сценариев развития пожара, связанных с неуспешным срабатыванием СОУЭ 2 - 5 типа при площади помещения 100 м2 и более;

10 м - для всех сценариев развития пожара, связанных с успешным срабатыванием СОУЭ 1-го типа при площади помещения 100 м2 и более;

20 м - в остальных случаях.

Приложение № 5, п. 5

5. Метод определения критической продолжительности пожара по условию блокирования эвакуационных путей в результате снижения концентрации кислорода.

Критическая продолжительность пожара t^(О2)КР по пониженному содержанию кислорода в помещении определяется по времени достижения на путях эвакуации концентрации кислорода 0,226 кг/м3 (17,5% об.).