Приказ МЧС России от 26.06.2024 № 533. Приложение № 3, п. 27 — Приложение № 3, п. 41

Приложение № 3, п. 27

ΔP = Px·P0 ; (П3.42)

I+ = Ix * P02/3 * E1/3 / C0. (П3.43)

27. Для классов 2 - 6 режима сгорания облака рассчитывается безразмерное расстояние Rx от центра облака по формуле (П2.39).

Рассчитываются величины безразмерного давления (Px1) и импульса фазы сжатия Ix1 по формулам:

Px1 = (u^2/C^20)·((σ − 1)/σ)·(0,83/Rx − 0,14/R^2x) ; (П3.44)

Ix1 = W·(1 − 0,4·W)·(0,06/Rx + 0,01/R^2x − 0,0025/R^3x) ; (П3.45)

W = u/C0·((σ − 1)/σ) , (П3.46)

где σ - степень расширения продуктов сгорания (при отсутствии данных для газопаровоздушных смесей следует принимать равным 7, для пылевоздушных смесей 4);

u - видимая скорость фронта пламени, м/с.

В случае дефлаграции пылевоздушного облака величина эффективного энергозапаса умножается на коэффициент (σ − 1)/σ .

Формулы (П3.44), (П3.45) справедливы для значений Rx больших величин Rкр1 = 0,34, в случае если Rx < Rкр1, в формулы (П3.44), (П3.45) вместо Rx подставляется величина Rкр1.

Далее по соотношениям (П3.40) и (П3.41) вычисляются величины Px2 и Ix2, которые соответствуют режиму детонации. Окончательные значения Px и Ix выбираются из условий: Px = min(Px1, Px2); Ix = min(Ix1, Ix2);

Размерные величины избыточного давления и импульса фазы сжатия определяются по формулам (П3.42), (П3.43).

Формула (П3.42)

ΔP = Px·P0 ; (П3.42)

ΔP = P_x·P₀ (П3.42)

Формула (П3.43)

I+ = Ix * P02/3 * E1/3 / C0. (П3.43)

I+ = Ix * P02/3 * E1/3 / C0 (П3.43)

Формула (П3.44)

Px1 = (u^2/C^20)·((σ − 1)/σ)·(0,83/Rx − 0,14/R^2x) ; (П3.44)

P_x1 = (u²/C²₀)·((σ − 1)/σ)·(0,83/R_x − 0,14/R²_x) (П3.44)

Формула (П3.45)

Ix1 = W·(1 − 0,4·W)·(0,06/Rx + 0,01/R^2x − 0,0025/R^3x) ; (П3.45)

I_x1 = W·(1 − 0,4·W)·(0,06/R_x + 0,01/R²_x − 0,0025/R³_x) (П3.45)

Формула (П3.46)

W = u/C0·((σ − 1)/σ) , (П3.46)

где σ - степень расширения продуктов сгорания (при отсутствии данных для газопаровоздушных смесей следует принимать равным 7, для пылевоздушных смесей 4);

u - видимая скорость фронта пламени, м/с.

W = u/C₀·((σ − 1)/σ) (П3.46)

где σ - степень расширения продуктов сгорания (при отсутствии данных для газопаровоздушных смесей следует принимать равным 7, для пылевоздушных смесей 4);

u - видимая скорость фронта пламени, м/с.

Приложение № 3, п. 28

28. Избыточное давление ΔP и импульс I+ в волне давления, образующиеся при взрыве резервуара с перегретой ЛВЖ, ГЖ или сжиженным газом в очаге пожара, определяются по формулам:

ΔP = P0·(0,8·m^0,33пр/r + 3·m^0,66пр/r^2 + 5·mпр/r^3) ; (П3.47)

I^(+) = 123·m^0,66пр/r ; (П3.48) mпр = (Eeff/4,52)·10^−6 , (П3.49)

где r - расстояние от центра резервуара, м;

Eeff - эффективная энергия взрыва, рассчитываемая по формуле:

Eeff = k * Cp * m * (T - Tb), (П3.50)

где k - доля энергии волны давления (при отсутствии данных следует принимать равной 0,5);

Cp - удельная теплоемкость жидкости (при отсутствии данных следует принимать равной 2000 Дж/(кг*К);

m - масса ЛВЖ, ГЖ или сжиженного газа, содержащаяся в резервуаре, кг;

T - температура жидкой фазы, К;

Tb - нормальная температура кипения, К.

Формула (П3.47)

ΔP = P0·(0,8·m^0,33пр/r + 3·m^0,66пр/r^2 + 5·mпр/r^3) ; (П3.47)

ΔP = P₀·(0,8·m^0,33_пр/r + 3·m^0,66_пр/r² + 5·m_пр/r³) (П3.47)

Формула (П3.49)

I^(+) = 123·m^0,66пр/r ; (П3.48) mпр = (Eeff/4,52)·10^−6 , (П3.49)

где r - расстояние от центра резервуара, м;

Eeff - эффективная энергия взрыва, рассчитываемая по формуле:

I^(+) = 123·m^0,66пр/r ; (П3.48) mпр = (Eeff/4,52)·10^−6 (П3.49)

где r - расстояние от центра резервуара, м;

Eeff - эффективная энергия взрыва, рассчитываемая по формуле:

Формула (П3.50)

Eeff = k * Cp * m * (T - Tb), (П3.50)

где k - доля энергии волны давления (при отсутствии данных следует принимать равной 0,5);

Cp - удельная теплоемкость жидкости (при отсутствии данных следует принимать равной 2000 Дж/(кг*К);

m - масса ЛВЖ, ГЖ или сжиженного газа, содержащаяся в резервуаре, кг;

T - температура жидкой фазы, К;

Tb - нормальная температура кипения, К.

Eeff = k * Cp * m * (T - Tb) (П3.50)

где k - доля энергии волны давления (при отсутствии данных следует принимать равной 0,5);

Cp - удельная теплоемкость жидкости (при отсутствии данных следует принимать равной 2000 Дж/(кг*К);

m - масса ЛВЖ, ГЖ или сжиженного газа, содержащаяся в резервуаре, кг;

T - температура жидкой фазы, К;

Tb - нормальная температура кипения, К.

Приложение № 3, п. 29

29. При наличии в резервуаре предохранительного устройства (клапана или мембраны) величина T определяется по формуле:

T = B/(A − lg Pval) − CA + 273,15 , (П3.51)

где Pval - давление срабатывания предохранительного устройства;

A, B, CA - константы уравнения зависимости давления насыщенных паров жидкости от температуры (константы Антуана), определяемые по справочным источникам информации. Единицы измерения Pval (кПа, мм рт. ст., атм) должны соответствовать используемым константам Антуана.

Формула (П3.51)

T = B/(A − lg Pval) − CA + 273,15 , (П3.51)

где Pval - давление срабатывания предохранительного устройства;

A, B, CA - константы уравнения зависимости давления насыщенных паров жидкости от температуры (константы Антуана), определяемые по справочным источникам информации. Единицы измерения Pval (кПа, мм рт. ст., атм) должны соответствовать используемым константам Антуана.

T = B/(A − lg P_val) − C_A + 273,15 (П3.51)

где Pval - давление срабатывания предохранительного устройства;

A, B, CA - константы уравнения зависимости давления насыщенных паров жидкости от температуры (константы Антуана), определяемые по справочным источникам информации. Единицы измерения Pval (кПа, мм рт. ст., атм) должны соответствовать используемым константам Антуана.

Приложение № 3, п. 30

30. Интенсивность теплового излучения q (кВт/м2) для пожара пролива ЛВЖ, ГЖ, сжиженного природного газа (далее - СПГ) или СУГ определяется по формуле:

q = Ef·Fq·τ , (П3.52)

где Ef - среднеповерхностная интенсивность теплового излучения пламени, кВт/м2;

Fq - угловой коэффициент облученности;

τ - коэффициент пропускания атмосферы.

Формула (П3.52)

q = Ef·Fq·τ , (П3.52)

где Ef - среднеповерхностная интенсивность теплового излучения пламени, кВт/м2;

Fq - угловой коэффициент облученности;

τ - коэффициент пропускания атмосферы.

q = E_f·F_q·τ (П3.52)

где Ef - среднеповерхностная интенсивность теплового излучения пламени, кВт/м2;

Fq - угловой коэффициент облученности;

τ - коэффициент пропускания атмосферы.

Приложение № 3, Таблица П3.4

Приложение № 3, п. 31

31. Значение Ef принимается на основе имеющихся экспериментальных данных или по таблице П3.4.

При использовании данных, представленных в таблице П3.4 для диаметров очага менее 10 м или более 50 м Ef принимается такой же, как и для очагов диаметром 10 м и 50 м соответственно.

При отсутствии данных для нефти и нефтепродуктов величину Ef (кВт/м2) следует определять по формуле:

Ef = 140 * e-0,12*d + 20 (1 - e-0,12*d), (П3.53)

где d - эффективный диаметр пролива, м.

При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей величину Ef (кВт/м2) следует определять по формуле:

Ef = 0,4·m'·Hcr/(1 + 4·L/d) , (П3.53.1)

где m' - удельная массовая скорость выгорания, кг/(м2 с);

HСГ - удельная теплота сгорания, кДж/кг;

L - длина пламени, м.

При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей величину m' (кг/(м2 с) следует определять по формуле:

m' = 0,001·Hcr/(Lg + Cp·(Tb − Ta)) , (П3.53.2)

где Lg - удельная теплота испарения жидкости, кДж/кг;

CP - удельная теплоемкость жидкости, кДж/(кг*К);

Tb - температура кипения жидкости при атмосферном давлении, К;

Ta - температура окружающей среды, К.

Для многокомпонентных смесей жидкостей допускается определение значений Ef и m' по компонентам, для которых величины Ef и m' максимальны.

Формула (П3.53)

Ef = 140 * e-0,12*d + 20 (1 - e-0,12*d), (П3.53)

где d - эффективный диаметр пролива, м.

При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей величину Ef (кВт/м2) следует определять по формуле:

Ef = 0,4·m'·Hcr/(1 + 4·L/d) , (П3.53.1)

где m' - удельная массовая скорость выгорания, кг/(м2 с);

HСГ - удельная теплота сгорания, кДж/кг;

L - длина пламени, м.

При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей величину m' (кг/(м2 с) следует определять по формуле:

m' = 0,001·Hcr/(Lg + Cp·(Tb − Ta)) , (П3.53.2)

где Lg - удельная теплота испарения жидкости, кДж/кг;

CP - удельная теплоемкость жидкости, кДж/(кг*К);

Tb - температура кипения жидкости при атмосферном давлении, К;

Ta - температура окружающей среды, К.

Ef = 140 * e-0,12*d + 20 (1 - e-0,12*d) (П3.53)

где d - эффективный диаметр пролива, м.

При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей величину Ef (кВт/м2) следует определять по формуле:

Ef = 0,4·m'·Hcr/(1 + 4·L/d) , (П3.53.1)

где m' - удельная массовая скорость выгорания, кг/(м2 с);

HСГ - удельная теплота сгорания, кДж/кг;

L - длина пламени, м.

При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей величину m' (кг/(м2 с) следует определять по формуле:

m' = 0,001·Hcr/(Lg + Cp·(Tb − Ta)) , (П3.53.2)

где Lg - удельная теплота испарения жидкости, кДж/кг;

CP - удельная теплоемкость жидкости, кДж/(кг*К);

Tb - температура кипения жидкости при атмосферном давлении, К;

Ta - температура окружающей среды, К.

Приложение № 3, п. 32

32. Угловой коэффициент облученности Fq определяется по формуле:

Fq = √(F^2V + F^2H) , (П3.54)

где FV, FH - факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок соответственно, определяемые для площадок, расположенных в 90° секторе в направлении наклона пламени, по следующим формулам:

FV = 1/π·{−E·arctg D + E·[(a^2 + (b + 1)^2 − 2·b·(1 + a·sin θ))/(A·B)]·arctg(A·D/B) + cos θ/C·[arctg((a·b − F^2·sin θ)/(F·C)) + arctg(F^2·sin θ/(F·C))]} , (П3.55)

FH = 1/π·{arctg(1/D) + sin θ/C·[arctg((a·b − F^2·sin θ)/(F·C)) + arctg(F^2·sin θ/(F·C))] − [(a^2 + (b + 1)^2 − 2·(b + 1 + a·b·sin θ))/(A·B)]·arctg(A·D/B)} , (П3.56) a = 2·L/d , (П3.57) b = 2·X/d , (П3.57.1)

A = √(a^2 + (b + 1)^2 − 2·a·(b + 1)·sin θ) , (П3.57.2)

B = √(a^2 + (b − 1)^2 − 2·a·(b − 1)·sin θ) , (П3.57.3)

C = √(1 + (b^2 − 1)·cos^2 θ) , (П3.57.4)

D = √((b − 1)/(b + 1)) , (П3.57.5)

E = a·cos θ/(b − a·sin θ) , (П3.57.6)

F = √(b^2 − 1) , (П3.57.7)

где X - расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта, м;

d - эффективный диаметр пролива, м;

L - длина пламени, м;

θ - угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра.

Для площадок, расположенных вне указанного сектора, а также в случаях отсутствия ветра факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок рассчитываются по формулам (П3.55) - (П3.57.7) и (П3.59.1), принимая θ = 0 .

Эффективный диаметр пролива d (м) рассчитывается по формуле:

d = √(4·Fпр/π) , (П3.58)

где F - площадь пролива, м2.

Длина пламени L (м) определяется по формулам:

при u* ≥ 1

L = 55·d·(m'/(ρa·√(g·d)))^0,67·u^−0,21* ; (П3.59)

при u* < 1

L = 42·d·[m'/(ρa·√(g·d))]^0,61 ; (П3.59.1)

где

u* = w0/∛(m'·g·d/ρП) (П3.60)

где m' - удельная массовая скорость выгорания топлива, кг/(м2*с);

ρa - плотность окружающего воздуха, кг/м3;

ρП - плотность насыщенных паров топлива при температуре кипения, кг/м3;

w0 - скорость ветра, м/с;

g - ускорение свободного падения (9,81 м/с2).

Угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра θ рассчитывается по формуле:

Формула (П3.54)

Fq = √(F^2V + F^2H) , (П3.54)

где FV, FH - факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок соответственно, определяемые для площадок, расположенных в 90° секторе в направлении наклона пламени, по следующим формулам:

F_q = √(F²_V + F²_H) (П3.54)

где FV, FH - факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок соответственно, определяемые для площадок, расположенных в 90° секторе в направлении наклона пламени, по следующим формулам:

Формула (П3.55)

FV = 1/π·{−E·arctg D + E·[(a^2 + (b + 1)^2 − 2·b·(1 + a·sin θ))/(A·B)]·arctg(A·D/B) + cos θ/C·[arctg((a·b − F^2·sin θ)/(F·C)) + arctg(F^2·sin θ/(F·C))]} , (П3.55)

F_V = 1/π·{−E·arctg D + E·[(a² + (b + 1)² − 2·b·(1 + a·sin θ))/(A·B)]·arctg(A·D/B) + cos θ/C·[arctg((a·b − F²·sin θ)/(F·C)) + arctg(F²·sin θ/(F·C))]} (П3.55)

Формула (П3.58)

d = √(4·Fпр/π) , (П3.58)

где F - площадь пролива, м2.

d = √(4·F_пр/π) (П3.58)

где F - площадь пролива, м2.

Формула (П3.59)

L = 55·d·(m'/(ρa·√(g·d)))^0,67·u^−0,21* ; (П3.59)

L = 55·d·(m'/(ρ_a·√(g·d)))^0,67·u^−0,21_* (П3.59)

Формула (П3.60)

u* = w0/∛(m'·g·d/ρП) (П3.60)

где m' - удельная массовая скорость выгорания топлива, кг/(м2*с);

ρa - плотность окружающего воздуха, кг/м3;

ρП - плотность насыщенных паров топлива при температуре кипения, кг/м3;

w0 - скорость ветра, м/с;

g - ускорение свободного падения (9,81 м/с2).

u_* = w₀/∛(m'·g·d/ρ_П) (П3.60)

где m' - удельная массовая скорость выгорания топлива, кг/(м2*с);

ρa - плотность окружающего воздуха, кг/м3;

ρП - плотность насыщенных паров топлива при температуре кипения, кг/м3;

w0 - скорость ветра, м/с;

g - ускорение свободного падения (9,81 м/с2).

Приложение № 3, п. 33

cos θ = 1, при u* < 1; cos θ = u^−0,5*, при u* ≥ 1 . (П3.61)

33. Коэффициент пропускания атмосферы τ для пожара пролива определяется по формуле:

τ = exp[−7·10^−4·(X − 0,5·d)] . (П3.62)

В случае существенной разницы размеров пролива в различных направлениях (ширина пролива, его протяженность), форму пламени при горении аппроксимируют набором цилиндров с диаметром, равным ширине пролива. Суммарное излучение от совокупности цилиндров будет соответствовать излучению от пролива сложной формы.

Формула (П3.61)

cos θ = 1, при u* < 1; cos θ = u^−0,5*, при u* ≥ 1 . (П3.61)

cos θ = 1, при u_* < 1; cos θ = u^−0,5_*, при u_* ≥ 1 (П3.61)

Формула (П3.62)

τ = exp[−7·10^−4·(X − 0,5·d)] . (П3.62)

τ = exp[−7·10⁻⁴·(X − 0,5·d)] (П3.62)

Приложение № 3, п. 34

34. Интенсивность теплового излучения q (кВт/м2) для огненного шара определяется по формуле (П3.52).

Величина Ef определяется на основе имеющихся экспериментальных данных. При отсутствии экспериментальных данных следует принимать Ef равной 350 кВт/м2 для углеводородных топлив (кроме СПГ), 450 кВт/м2 для СПГ, 330 кВт/м2для сжиженного водорода.

Приложение № 3, п. 35

35. Значение Fq определяется по формуле:

Fq = D^2S/(4·(H2 + r2)) , (П3.63)

где H - высота центра огненного шара, м;

DS - эффективный диаметр огненного шара, м;

r - расстояние от облучаемого объекта до точки на поверхности земли непосредственно под центром огненного шара, м.

Эффективный диаметр огненного шара DS (м) определяется по формуле:

DS = 6,48 * m0,325, (П3.64)

где m - масса мгновенно испарившегося продукта, поступившего в окружающее пространство, которую допускается определять по формулам, изложенным в пункте 40 настоящего приложения, кг.

Величину H допускается принимать равной Ds.

Формула (П3.63)

Fq = D^2S/(4·(H2 + r2)) , (П3.63)

где H - высота центра огненного шара, м;

DS - эффективный диаметр огненного шара, м;

r - расстояние от облучаемого объекта до точки на поверхности земли непосредственно под центром огненного шара, м.

F_q = D²_S/(4·(H₂ + r₂)) (П3.63)

где H - высота центра огненного шара, м;

DS - эффективный диаметр огненного шара, м;

r - расстояние от облучаемого объекта до точки на поверхности земли непосредственно под центром огненного шара, м.

Формула (П3.64)

DS = 6,48 * m0,325, (П3.64)

где m - масса мгновенно испарившегося продукта, поступившего в окружающее пространство, которую допускается определять по формулам, изложенным в пункте 40 настоящего приложения, кг.

DS = 6,48 * m0,325 (П3.64)

где m - масса мгновенно испарившегося продукта, поступившего в окружающее пространство, которую допускается определять по формулам, изложенным в пункте 40 настоящего приложения, кг.

Приложение № 3, п. 36

36. Коэффициент пропускания атмосферы τ для огненного шара рассчитывается по формуле:

Приложение № 3, раздел XI

Приложение № 3. Методы оценки параметров процессов, возникающих при реализации пожароопасных ситуаций и пожаров или являющихся их последствиями, а также опасных факторов пожара. Раздел XI Метод оценки параметров реализации огненного шара

τ = exp[−7,0·10^−4·(√(r^2 + H^2) − DS/2)] . (П3.65)

Формула (П3.65)

τ = exp[−7,0·10^−4·(√(r^2 + H^2) − DS/2)] . (П3.65)

τ = exp[−7,0·10⁻⁴·(√(r² + H²) − D_S/2)] (П3.65)

Приложение № 3, п. 37

37. В случае образования паровоздушной смеси в незагроможденном технологическим оборудованием пространстве и его зажигании относительно слабым источником (в частности, искрой) сгорание этой смеси происходит, как правило, с небольшими видимыми скоростями пламени. При этом амплитуды волны давления малы и могут не приниматься во внимание при оценке поражающего воздействия. В этом случае реализуется так называемый пожар-вспышка, при котором зона поражения высокотемпературными продуктами сгорания паровоздушной смеси практически совпадает с максимальным размером облака продуктов сгорания (то есть поражаются в основном объекты, попадающие в это облако).

Приложение № 3, п. 38

38. Радиус воздействия высокотемпературных продуктов сгорания паровоздушного облака при пожаре-вспышке RF определяется формулой:

RF = 1,2 * RНКПР, (П3.66)

где RНКПР - горизонтальный размер взрывоопасной зоны, определяемой в соответствии с пунктами 14 и 15 настоящего приложения.

Формула (П3.66)

RF = 1,2 * RНКПР, (П3.66)

где RНКПР - горизонтальный размер взрывоопасной зоны, определяемой в соответствии с пунктами 14 и 15 настоящего приложения.

RF = 1,2 * RНКПР (П3.66)

где RНКПР - горизонтальный размер взрывоопасной зоны, определяемой в соответствии с пунктами 14 и 15 настоящего приложения.

Приложение № 3, Таблица П3.5

Приложение № 3, п. 39

39. Интенсивность испарения W (кг/(м2*с) для ненагретых жидкостей с определяется по формуле:

W = 10^−6·η·√M·PH , (П3.67)

где η - коэффициент, принимаемый для помещений по таблице П3.5 в зависимости от скорости и температуры воздушного потока над поверхностью испарения. При проливе жидкости вне помещения допускается принимать η = 1 ;

M - молярная масса жидкости, кг/кмоль;

PH - давление насыщенного пара при расчетной температуре жидкости, кПа.

Формула (П3.67)

W = 10^−6·η·√M·PH , (П3.67)

где η - коэффициент, принимаемый для помещений по таблице П3.5 в зависимости от скорости и температуры воздушного потока над поверхностью испарения. При проливе жидкости вне помещения допускается принимать η = 1 ;

M - молярная масса жидкости, кг/кмоль;

PH - давление насыщенного пара при расчетной температуре жидкости, кПа.

W = 10⁻⁶·η·√M·P_H (П3.67)

где η - коэффициент, принимаемый для помещений по таблице П3.5 в зависимости от скорости и температуры воздушного потока над поверхностью испарения. При проливе жидкости вне помещения допускается принимать η = 1 ;

M - молярная масса жидкости, кг/кмоль;

PH - давление насыщенного пара при расчетной температуре жидкости, кПа.

Приложение № 3, п. 40

40. При выбросе перегретой жидкости или сжиженного газа из оборудования, в котором вещество находится под давлением, часть продукта за счет внутренней энергии мгновенно испаряется, образуя облако аэрозоля. Массовая доля мгновенно испарившегося вещества δ определяется по формуле:

δ = 1 − exp(−Cp·(Ta − Tb)/Lg) , (П3.68)

где CP - удельная теплоемкость вещества, Дж/(кгК);

Ta - температура вещества в оборудовании, К;

Tb - температура кипения вещества при атмосферном давлении, К;

Lg - удельная теплота парообразования вещества, Дж/кг.

Принимается, что при δ ≥ 0,35 вся масса перегретой жидкости или сжиженного газа, находящаяся в оборудовании, за счет взрывного характера испарения переходит в облако аэрозоля.

При δ < 0,35 , оставшаяся часть жидкой фазы испаряется с поверхности пролива за счет потока тепла от подстилающей поверхности и воздуха.

Формула (П3.68)

δ = 1 − exp(−Cp·(Ta − Tb)/Lg) , (П3.68)

где CP - удельная теплоемкость вещества, Дж/(кгК);

Ta - температура вещества в оборудовании, К;

Tb - температура кипения вещества при атмосферном давлении, К;

Lg - удельная теплота парообразования вещества, Дж/кг.

δ = 1 − exp(−C_p·(T_a − T_b)/L_g) (П3.68)

где CP - удельная теплоемкость вещества, Дж/(кгК);

Ta - температура вещества в оборудовании, К;

Tb - температура кипения вещества при атмосферном давлении, К;

Lg - удельная теплота парообразования вещества, Дж/кг.

Приложение № 3, п. 41

41. Интенсивность испарения жидкости со свободной поверхности W (кг/(м2*с) определяется по формуле:

W = (λS·CS·ρS)^0,5·(T0 − Tb)/(Lg·(π·t)^0,5) + 0,035·u^0,8·λa·(T0 − Tb)/(υ^0,8a·d^0,2·Lg) , (П3.69)

где λS - коэффициент теплопроводности материала, на поверхность которого разливается жидкость, Вт/(м*К);

CS - удельная теплоемкость материала, Дж/(кг*К);

ρS - плотность материала, кг/м3;

T0 - начальная температура материала, К;

Tb - температура кипения вещества при атмосферном давлении, К;

t - текущее время с момента начала испарения, с (но не менее 10 с);

λa - коэффициент теплопроводности воздуха при температуре T0,

u - скорость воздушного потока над поверхностью испарения, м/с;

d - характерный диаметр пролива, м;

va - кинематическая вязкость воздуха при T0, м2/с.

Формула (П3.69)

W = (λS·CS·ρS)^0,5·(T0 − Tb)/(Lg·(π·t)^0,5) + 0,035·u^0,8·λa·(T0 − Tb)/(υ^0,8a·d^0,2·Lg) , (П3.69)

где λS - коэффициент теплопроводности материала, на поверхность которого разливается жидкость, Вт/(м*К);

CS - удельная теплоемкость материала, Дж/(кг*К);

ρS - плотность материала, кг/м3;

T0 - начальная температура материала, К;

Tb - температура кипения вещества при атмосферном давлении, К;

t - текущее время с момента начала испарения, с (но не менее 10 с);

λa - коэффициент теплопроводности воздуха при температуре T0,

u - скорость воздушного потока над поверхностью испарения, м/с;

d - характерный диаметр пролива, м;

va - кинематическая вязкость воздуха при T0, м2/с.

W = (λ_S·C_S·ρ_S)^0,5·(T₀ − T_b)/(L_g·(π·t)^0,5) + 0,035·u^0,8·λ_a·(T₀ − T_b)/(υ^0,8_a·d^0,2·L_g) (П3.69)

где λS - коэффициент теплопроводности материала, на поверхность которого разливается жидкость, Вт/(м*К);

CS - удельная теплоемкость материала, Дж/(кг*К);

ρS - плотность материала, кг/м3;

T0 - начальная температура материала, К;

Tb - температура кипения вещества при атмосферном давлении, К;

t - текущее время с момента начала испарения, с (но не менее 10 с);

λa - коэффициент теплопроводности воздуха при температуре T0,

u - скорость воздушного потока над поверхностью испарения, м/с;

d - характерный диаметр пролива, м;

va - кинематическая вязкость воздуха при T0, м2/с.