Приказ МЧС России от 26.06.2024 № 533. Приложение № 5, п. 6 — Приложение № 6, п. 4
Об утверждении методики определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах. Действует. Редакция: первоначальная редакция. Сверено с источником 30.09.2026. Справочный текст, не официальная публикация.
Приложение № 5, п. 6 — Приложение № 6, п. 4
Приложение № 5, п. 6
6. Метод определения критической продолжительности пожара по условию блокирования эвакуационных путей в результате повышения концентрации токсичных продуктов горения и термического разложения.
Критическая продолжительность пожара t^(Т.Г)КР по повышению на путях эвакуации токсичных продуктов горения и термического разложения определяется по наименьшему из времен достижения на путях эвакуации эффективной дозы XFED или эффективной концентрации XFEC величины, равной 1 исходя из их совместного действия.
Эффективная доза XFED рассчитывается по формуле:
XFED = ∑(i=1…n) ∑(t1…t2) Ci/(C·t)i·Δt , (П5.5)
где Ci - средняя концентрация i-го токсичного продукта горения или термического разложения в выбранный отрезок времени Δt , ppm об.;
Δt - выбранный отрезок времени, мин;
(C * t)i - удельная экспозиционная доза, которая может воспрепятствовать самостоятельной эвакуации находящихся в опасной зоне людей, ppm(об.)*мин.
Допускается эффективную дозу XFED для CO и HCN определять по формуле:
XFED = ∑(t1…t2) φCO/35000·Δt + ∑(t1…t2) exp(φHCN/43)/220·Δt , (П5.6)
где φCO - средняя концентрация CO на временном отрезке Δt , ppm об.;
φHCN - средняя концентрация HCN на временном отрезке, Δt , ppm об.;
Δt - временной отрезок, мин.
В случае если концентрация CO2 на путях эвакуации превышает 2% об., величины φCO и φHCN в формуле (П5.6) на каждом временном отрезке должны умножаться на коэффициент vCo2, определяемый по формуле:
νCO2 = exp(φCO2/5) (П5.7)
где φCO - средняя концентрация CO2,% об.
Эффективная концентрация XFEC определяется по формуле:
XFEC = ∑(i) φi/Fi , (П5.8)
где φi - средняя концентрация i-го токсичного продукта горения и термического разложения, ppm об.;
Fi - концентрация i-го токсичного продукта, при которой люди, находящиеся в зоне пожара, не могут предпринимать эффективные действия, направленные на спасение, ppm об.
Допускается эффективную концентрацию XFEC для HCl, HBr, HF, SO2, NO2, акролеина и формальдегида определять по формуле:
XFEC = φHCL/1000 + φHBr/1000 + φHF/500 + φSO2/150 + φNO2/250 + φacrolein/30 + φformaldehyde/500 . (П5.9)
Допускается критическую продолжительность пожара tТКР по повышению на путях эвакуации концентрации токсичных продуктов горения и термического разложения определять по достижению на путях эвакуации критической концентрации каждого из токсичных продуктов горения исходя из их независимого действия (при их выделении при реализации рассматриваемого сценария):
CO2 - 0,09 кг*м-3 (52570 ppm или мкл*л-1);
CO - 1,16 * 10^-3 кг*м-3 (1065 ppm или мкл*л-1);
HCl - 23 * 10^-6 кг*м-3 (6 ppm или мкл*л-1);
HCN - 5,26 * 10^-6 кг*м-3 (5 ppm или мкл*л-1);
NO2 - 4,45 * 10^-5 кг*м-3 (25 ppm или мкл*л-1);
HBr - 3,15 * 10^-4 кг*м-3 (100 ppm или мкл*л-1);
C3H4O (акролеин) - 6,54 * 10^-6 кг*м-3 (3 ppm или мкл*л-1);
HF - 3,89 * 10^-5 кг*м-3 (50 ppm или мкл*л-1);
CH2O (формальдегид) - 5,84 * 10^-5 кг*м-3 (50 ppm или мкл*л-1);
SO2 - 3,74 * 10^-5 кг*м-3 (15 ppm или мкл*л-1);
COCl2 (фосген) - 2,4 * 10^-6 кг/м3.
При отсутствии данных допускается принимать критические значения концентрации только по каждому из следующих токсичных газообразных продуктов горения: CO2, CO, HCl.
Формула (П5.5)
XFED = ∑(i=1…n) ∑(t1…t2) Ci/(C·t)i·Δt , (П5.5)
где Ci - средняя концентрация i-го токсичного продукта горения или термического разложения в выбранный отрезок времени Δt , ppm об.;
Δt - выбранный отрезок времени, мин;
(C * t)i - удельная экспозиционная доза, которая может воспрепятствовать самостоятельной эвакуации находящихся в опасной зоне людей, ppm(об.)*мин.
XFED = ∑i=1n∑t1t2Ci/(C·t)i·Δt (П5.5)
где Ci - средняя концентрация i-го токсичного продукта горения или термического разложения в выбранный отрезок времени Δt , ppm об.;
Δt - выбранный отрезок времени, мин;
(C * t)i - удельная экспозиционная доза, которая может воспрепятствовать самостоятельной эвакуации находящихся в опасной зоне людей, ppm(об.)*мин.
Формула (П5.6)
XFED = ∑(t1…t2) φCO/35000·Δt + ∑(t1…t2) exp(φHCN/43)/220·Δt , (П5.6)
где φCO - средняя концентрация CO на временном отрезке Δt , ppm об.;
φHCN - средняя концентрация HCN на временном отрезке, Δt , ppm об.;
Δt - временной отрезок, мин.
XFED = ∑t1t2φCO/35000·Δt + ∑t1t2exp(φHCN/43)/220·Δt (П5.6)
где φCO - средняя концентрация CO на временном отрезке Δt , ppm об.;
φHCN - средняя концентрация HCN на временном отрезке, Δt , ppm об.;
Δt - временной отрезок, мин.
Формула (П5.7)
νCO2 = exp(φCO2/5) (П5.7)
где φCO - средняя концентрация CO2,% об.
νCO2 = exp(φCO2/5) (П5.7)
где φCO - средняя концентрация CO2,% об.
Формула (П5.8)
XFEC = ∑(i) φi/Fi , (П5.8)
где φi - средняя концентрация i-го токсичного продукта горения и термического разложения, ppm об.;
Fi - концентрация i-го токсичного продукта, при которой люди, находящиеся в зоне пожара, не могут предпринимать эффективные действия, направленные на спасение, ppm об.
XFEC = ∑iφi/Fi (П5.8)
где φi - средняя концентрация i-го токсичного продукта горения и термического разложения, ppm об.;
Fi - концентрация i-го токсичного продукта, при которой люди, находящиеся в зоне пожара, не могут предпринимать эффективные действия, направленные на спасение, ppm об.
Формула (П5.9)
XFEC = φHCL/1000 + φHBr/1000 + φHF/500 + φSO2/150 + φNO2/250 + φacrolein/30 + φformaldehyde/500 . (П5.9)
XFEC = φHCL/1000 + φHBr/1000 + φHF/500 + φSO2/150 + φNO2/250 + φacrolein/30 + φformaldehyde/500 (П5.9)
Приложение № 5, п. 7
7. Пути движения людей и выходы высотой менее 1,9 м и шириной менее 0,7 м при определении расчетного времени эвакуации не учитываются, за исключением случаев, установленных в нормативных документах по пожарной безопасности. Допускается учитывать горизонтальные пути движения людей и выходы высотой не менее 1,8 м, предназначенные для эвакуации не более 5 человек, в случае, если в местах уменьшения высоты до значения менее 1,9 м предусмотрена сигнальная разметка.
Для наружных установок, включающих в свой состав этажерки, открытые галереи, эстакады с проходами и площадками обслуживания оборудования длина пути от места расположения человека до безопасной зоны должна определяться на основе объемно-планировочных решений наружной установки и предусмотренных на ней путей эвакуации. Пандусы, если их наклон менее 1:8, допускается относить к горизонтальным путям.
Приложение № 5, п. 8
8. Площадь горизонтальной проекции человека следует принимать не менее 0,125 м2/чел.
Количество людей, относящихся к маломобильным группам населения, определяется заданием на проектирование или иной документацией на объект. Параметры (площадь горизонтальной проекции, параметры людского потока), необходимые для определения расчетного времени эвакуации людей, относящихся к маломобильным группам населения, принимаются в соответствии с методиками определения расчетных величин пожарного риска, утвержденными в установленном порядке.
Приложение № 5, Таблица П5.1
| Плотность потока D, м2/м2 | Горизонтальный путь | Дверной проем, интенсивность q, м/мин | Лестница вниз | Лестница вверх | |||
|---|---|---|---|---|---|---|---|
| скорость v, м/мин | интенсивность q, м/мин | скорость v, м/мин | интенсивность q, м/мин | скорость v, м/мин | интенсивность q, м/мин | ||
| 0,01 | 100 | 1,0 | 1,0 | 100 | 1,0 | 60 | 0,6 |
| 0,05 | 100 | 5,0 | 5,0 | 100 | 5,0 | 60 | 3,0 |
| 0,10 | 80 | 8,0 | 8,7 | 95 | 9,5 | 53 | 5,3 |
| 0,20 | 60 | 12,0 | 13,4 | 68 | 13,6 | 40 | 8,0 |
| 0,30 | 47 | 14,1 | 16,5 | 52 | 15,6 | 32 | 9,6 |
| 0,40 | 40 | 16,0 | 18,4 | 40 | 16,0 | 26 | 10,4 |
| 0,50 | 33 | 16,5 | 19,6 | 31 | 15,6 | 22 | 11,0 |
| 0,60 | 28 | 16,3 | 19,05 | 24,5 | 14,1 | 18,5 | 10,75 |
| 0,70 | 23 | 16,1 | 18,5 | 18 | 12,6 | 15 | 10,5 |
| 0,80 | 19 | 15,2 | 17,3 | 13 | 10,4 | 13 | 10,4 |
| 0,90 и более | 15 | 13,5 | 8,5 | 8 | 7,2 | 11 | 9,9 |
Приложение № 5, п. 9
9. Упрощенная аналитическая модель движения людского потока.
Расчетное время эвакуации людей tP из помещений и зданий устанавливают по расчету времени движения одного или нескольких людских потоков через эвакуационные выходы от наиболее удаленных мест размещения людей непосредственно наружу или в безопасную зону.
При расчете весь путь движения людского потока подразделяют на участки (проход, коридор, дверной проем, лестничный марш, тамбур) длиной li и шириной δ1 . Начальными участками являются проходы между рабочими местами, оборудованием. При определении расчетного времени эвакуации учитывается пропускная способность всех имеющихся в помещениях, на этажах и в здании эвакуационных выходов.
При определении расчетного времени длину и ширину каждого участка пути эвакуации для проектируемых зданий принимают по проекту, а для существующих - по факту. Длину пути по лестничным маршам, а также по пандусам измеряют по длине марша. Длину пути в дверном проеме принимают равной нулю. Проем, расположенный в стене толщиной более 0,7 м, а также тамбур являются самостоятельными участками горизонтального пути, имеющими конечную длину li.
Расчетное время эвакуации людей tP следует определять как сумму времени движения людского потока по отдельным участкам пути ti по формуле:
tP = t1 + t2 + t3 + ... + ti, (П5.10)
где t1 - время движения людского потока на первом (начальном) участке, мин;
t2, t3, ..., ti - время движения людского потока на каждом из следующих после первого участка пути, мин.
Время движения людского потока по первому участку пути ti, мин, определяется по формуле:
t1 = l1/v1 , (П5.11)
где l1 - длина первого участка пути, м;
v1 - скорость движения людского потока по горизонтальному пути на первом участке, м/мин (определяют по таблице П5.1 в зависимости от плотности D).
Плотность однородного людского потока на первом участке пути Dl определяется по формуле:
D1 = N1·f/(l1·δ1) , (П5.12)
где N1 - число людей на первом участке, чел;
f - средняя площадь горизонтальной проекции человека, м2;
δ 1 - ширина первого участка пути, м.
Скорость vl движения людского потока на участках пути, следующих после первого, принимают по таблице П5.1 в зависимости от интенсивности движения людского потока по каждому из этих участков пути, которая определяется для всех участков пути, в том числе и для дверных проемов, по формуле:
qi = qi−1·δi−1/δi , (П5.13)
где δ i, δ i-1 - ширина рассматриваемого i-го и предшествующего ему участка пути, м;
qi, qi-1 - интенсивность движения людского потока по рассматриваемому i-му и предшествующему участкам пути, м/мин.
Интенсивность движения людского потока на первом участке пути q = qi-1 определяют по таблице П5.1 по значению Dl, установленному по формуле (П5.12).
Представленная в таблице П5.1 интенсивность движения в дверном проеме при плотности потока 0,9 и более, равная 8,5 м/мин, установлена для дверного проема шириной 1,6 м и более, а при дверном проеме меньшей ширины интенсивность движения определяется по формуле qi = 2,5 + 3,75 δ .
Если значение qi, определяемое по формуле (П5.13), меньше или равно qmax, то время движения по участку пути ti, мин, равно:
ti = li/vi , (П5.14)
при этом значения qmax, м/мин, следует принимать равными:
16,5 - для горизонтальных путей;
19,6 - для дверных проемов;
16,0 - для лестницы вниз;
11,0 - для лестницы вверх.
Если значение qi, определенное по формуле (П5.13), больше qmax, то ширину δ i данного участка пути следует увеличивать на такое значение, при котором соблюдается условие:
qi ≤ qmax. (П5.15)
При невозможности выполнения условия (П5.15) интенсивность и скорость движения людского потока по участку i определяют по таблице П5.1 при значении D = 0,9 и более. При этом следует учитывать время задержки движения людей из-за образовавшегося скопления.
Время задержки tзад движения на участке i из-за образовавшегося скопления людей на границе с последующим участком (i + 1) определяется по формуле:
t'зад = N·f·(1/(qD·δi+1) − 1/(qi·δi)) , (П5.16)
где N - количество людей, чел;
f - площадь горизонтальной проекции, м2;
qD - интенсивность движения через участок (i + 1) при плотности 0,9 и более, м/мин;
δ i+1 - ширина участка, м, при вхождении на который образовалось скопление людей;
qi - интенсивность движения на участке i, м/мин;
δ i - ширина предшествующего участка i, м.
Время существования скопления tCK на участке i определяется по формуле:
tск = N·f/(qD·bi+1) . (П5.17)
Расчетное время эвакуации по участку i, в конце которого на границе с участком (i + 1) образовалось скопление людей, равно времени существования скопления tCK. Расчетное время эвакуации по участку i допускается определять по формуле:
ti = li/vi + tзад . (П5.18)
При слиянии в начале участка i двух и более людских потоков (рисунок П5.1) интенсивность движения qi, м/мин, определяется по формуле:
qi = ∑qi−1·δi−1/δi , (П5.19)
где qi-1 - интенсивность движения людских потоков, сливающихся в начале участка i, м/мин;
δ i-1 - ширина участков пути слияния, м;
δ i - ширина рассматриваемого участка пути, м.
Если значение qi, определенное по формуле (П5.19), больше qmax, то ширину δ i данного участка пути следует увеличивать на такое значение, чтобы соблюдалось условие (П5.15). В этом случае время движения по участку i определяется по формуле (П5.14).
[рисунок]
1 - начало участка i
Рисунок П5.1. Слияние людских потоков
Формула (П5.10)
tP = t1 + t2 + t3 + ... + ti, (П5.10)
где t1 - время движения людского потока на первом (начальном) участке, мин;
t2, t3, ..., ti - время движения людского потока на каждом из следующих после первого участка пути, мин.
tP = t1 + t2 + t3 + ... + ti (П5.10)
где t1 - время движения людского потока на первом (начальном) участке, мин;
t2, t3, ..., ti - время движения людского потока на каждом из следующих после первого участка пути, мин.
Формула (П5.11)
t1 = l1/v1 , (П5.11)
где l1 - длина первого участка пути, м;
v1 - скорость движения людского потока по горизонтальному пути на первом участке, м/мин (определяют по таблице П5.1 в зависимости от плотности D).
t1 = l1/v1 (П5.11)
где l1 - длина первого участка пути, м;
v1 - скорость движения людского потока по горизонтальному пути на первом участке, м/мин (определяют по таблице П5.1 в зависимости от плотности D).
Формула (П5.12)
D1 = N1·f/(l1·δ1) , (П5.12)
где N1 - число людей на первом участке, чел;
f - средняя площадь горизонтальной проекции человека, м2;
δ 1 - ширина первого участка пути, м.
D1 = N1·f/(l1·δ1) (П5.12)
где N1 - число людей на первом участке, чел;
f - средняя площадь горизонтальной проекции человека, м2;
δ 1 - ширина первого участка пути, м.
Формула (П5.13)
qi = qi−1·δi−1/δi , (П5.13)
где δ i, δ i-1 - ширина рассматриваемого i-го и предшествующего ему участка пути, м;
qi, qi-1 - интенсивность движения людского потока по рассматриваемому i-му и предшествующему участкам пути, м/мин.
qi = qi−1·δi−1/δi (П5.13)
где δ i, δ i-1 - ширина рассматриваемого i-го и предшествующего ему участка пути, м;
qi, qi-1 - интенсивность движения людского потока по рассматриваемому i-му и предшествующему участкам пути, м/мин.
Формула (П5.14)
ti = li/vi , (П5.14)
ti = li/vi (П5.14)
Формула (П5.15)
qi ≤ qmax. (П5.15)
qi ≤ qmax (П5.15)
Формула (П5.16)
t'зад = N·f·(1/(qD·δi+1) − 1/(qi·δi)) , (П5.16)
где N - количество людей, чел;
f - площадь горизонтальной проекции, м2;
qD - интенсивность движения через участок (i + 1) при плотности 0,9 и более, м/мин;
δ i+1 - ширина участка, м, при вхождении на который образовалось скопление людей;
qi - интенсивность движения на участке i, м/мин;
δ i - ширина предшествующего участка i, м.
t'зад = N·f·(1/(qD·δi+1) − 1/(qi·δi)) (П5.16)
где N - количество людей, чел;
f - площадь горизонтальной проекции, м2;
qD - интенсивность движения через участок (i + 1) при плотности 0,9 и более, м/мин;
δ i+1 - ширина участка, м, при вхождении на который образовалось скопление людей;
qi - интенсивность движения на участке i, м/мин;
δ i - ширина предшествующего участка i, м.
Формула (П5.17)
tск = N·f/(qD·bi+1) . (П5.17)
tск = N·f/(qD·bi+1) (П5.17)
Формула (П5.18)
ti = li/vi + tзад . (П5.18)
ti = li/vi + tзад (П5.18)
Формула (П5.19)
qi = ∑qi−1·δi−1/δi , (П5.19)
где qi-1 - интенсивность движения людских потоков, сливающихся в начале участка i, м/мин;
δ i-1 - ширина участков пути слияния, м;
δ i - ширина рассматриваемого участка пути, м.
Если значение qi, определенное по формуле (П5.19), больше qmax, то ширину δ i данного участка пути следует увеличивать на такое значение, чтобы соблюдалось условие (П5.15). В этом случае время движения по участку i определяется по формуле (П5.14).
[рисунок]
1 - начало участка i
qi = ∑qi−1·δi−1/δi (П5.19)
где qi-1 - интенсивность движения людских потоков, сливающихся в начале участка i, м/мин;
δ i-1 - ширина участков пути слияния, м;
δ i - ширина рассматриваемого участка пути, м.
Если значение qi, определенное по формуле (П5.19), больше qmax, то ширину δ i данного участка пути следует увеличивать на такое значение, чтобы соблюдалось условие (П5.15). В этом случае время движения по участку i определяется по формуле (П5.14).
[рисунок]
1 - начало участка i
Приложение № 6, п. 1
1. На основе статистических данных определяется базовая частота разгерметизации λ СР При отсутствии данных для вновь проектируемых магистральных трубопроводов допускается λ СР принимать равной:
1,4 * 10^-7 год-1*м-1 - для магистральных газопроводов;
1,8 * 10^-9 год-1*м-1 - для магистральных нефтепроводов.
Приложение № 6, п. 2
2. Выделяются рассматриваемые при проведении расчетов типы разгерметизации:
а) для магистральных газопроводов:
j = 1 - проколы (трещины, точечные отверстия), определяемые как отверстия с диаметром 20 мм;
j = 2 - отверстия с диаметром, равным 10% от диаметра магистрального трубопровода;
j = 3 - разрыв, определяемый как образование отверстия размером равным диаметру магистрального трубопровода;
б) для магистральных нефтепроводов:
j = 1 - "свищи" - отверстия с характерными размерами 0,3 * Lp/D (Lp - характерный размер продольной трещины, D - условный диаметр магистрального трубопровода), площадь дефектного отверстия - 0,0072 * So (So - площадь поперечного сечения магистрального трубопровода);
j = 2 - трещины, характерный размер 0,75 * Lp/D, площадь дефектного отверстия - 0,0448 * So;
j = 3 - "гильотинный" разрыв, характерный размер 0,75 * Lp/D, площадь дефектного отверстия - 0,179 * So.
Допускается при соответствующем обосновании учитывать и другие типы разгерметизации.
Приложение № 6, п. 3
3. Рассматриваются шесть причин разгерметизации (i = 1, ..., 6 - таблица П6.1). В ячейках таблицы в числителе приведены значения для магистральных газопроводов, в знаменателе - для магистральных нефтепроводов.
Приложение № 6, п. 4
4. Удельная частота разгерметизации линейной части магистрального трубопровода для j-го типа разгерметизации на участке m трубопровода определяется по формуле:
λj(m) = λСР·∑(i=1…6) fij(m)/100 , (П6.1)
где λ СР - базовая частота разгерметизации магистрального трубопровода, год-1;
fij(m) - относительная доля i-ой причины разгерметизации для j-го типа разгерметизации на участке m магистрального трубопровода.
Формула (П6.1)
λj(m) = λСР·∑(i=1…6) fij(m)/100 , (П6.1)
где λ СР - базовая частота разгерметизации магистрального трубопровода, год-1;
fij(m) - относительная доля i-ой причины разгерметизации для j-го типа разгерметизации на участке m магистрального трубопровода.
λj(m) = λСР·∑i=16fij(m)/100 (П6.1)
где λ СР - базовая частота разгерметизации магистрального трубопровода, год-1;
fij(m) - относительная доля i-ой причины разгерметизации для j-го типа разгерметизации на участке m магистрального трубопровода.
Приложение № 6, Таблица П6.1
| Причина | Среднестатистическая относительная доля аварий, вызванных данной причиной, fijср(m),% | ||||
|---|---|---|---|---|---|
| проколы (трещины), точечные отверстия | отверстие | разрыв | всего | ||
| j = 1 | j = 2 | j = 3 | |||
| i = 1 | Внешнее воздействие | 13,2/16,8 | 26,6/26,2 | 9,7/6,5 | 49,5 |
| i = 2 | Брак строительства, дефект материалов | 10,6/11,3 | 4,7/4,6 | 1,2/0,6 | 16,5 |
| i = 3 | Коррозия | 15,2/15,2 | 0,2/0,2 | 0/0 | 15,4 |
| i = 4 | Движение грунта, вызванное природными явлениями | 1,8/2,2 | 2,2/2,2 | 3,3/2,9 | 7,3 |
| i = 5 | Ошибки оператора | 3,0/3,0 | 1,6/1,6 | 0/0 | 4,6 |
| i = 6 | Прочие и неизвестные причины | 6,5/6,5 | 0,2/0,2 | 0/0 | 6,7 |
| i = 6 | Итого | 50,3/55,0 | 35,51/35,0 | 14,2/10,0 | 100 |
Приложение № 6, Таблица П6.2
| Поправочный коэффициент | Значение поправочного коэффициента |
|---|---|
| Поправочный коэффициент kтс, зависящий от толщины стенки трубопровода δ (мм) | kтс = exp[−0,275·(δ − 6)] |
| Поправочный коэффициент kзт, зависящий от минимальной глубины заложения трубопровода (м): | |
| менее 0,8 м; | kзт = 1 |
| от 0,8 до 1 м; | kзт = 0,93 |
| более 1 м | kзт = 0,73 |
| Поправочный коэффициент kннб для участков переходов, выполненных методом наклонно направленного бурения (далее - ННБ): | |
| на участках этих переходов; | kннб = 0 |
| вне этих участков | kннб = 1 |
| Поправочный коэффициент kпер1 переходов через искусственные препятствия: | |
| на переходах через автодороги, железные дороги и инженерные коммуникации; | kпер = 2 |
| вне переходов либо на них предусмотрены защитные футляры (кожухи) из стальных труб с герметизацией межтрубного пространства | kпер = 1 |
| Поправочный коэффициент kбд, учитывающий применение материалов и средств контроля при строительстве: | |
| для трубопроводов, построенных в соответствии с требованиями нормативных документов; | kбд = 1 |
| при использовании улучшенных материалов и дополнительных средств контроля при строительстве и последующей эксплуатации трубопроводов | kбд = 0,07 |
| Поправочный коэффициент kктс, учитывающий влияние толщины стенки трубопровода (мм) на частоту разгерметизации по причине коррозии: | |
| менее 5; | kктс = 2 |
| от 5 до 10; | kктс = 1 |
| более 10 | kктс = 0,03 |
| Поправочный коэффициент kкпз, учитывающий влияние применяемых систем защиты от коррозии: | |
| для трубопроводов, построенных в соответствии с требованиями нормативных документов; | kкпз = 1 |
| при использовании улучшенной системы защиты (тип и качество изоляционного покрытия, электрохимическая защита, внутритрубная диагностика и т.п.) | kкпз = 0,16 |
| Поправочный коэффициент kдгд, зависящий от диаметра трубопровода D (мм) | kдгд = exp[-0,00156(D - 274)] |
| Поправочный коэффициент kпер2, учитывающий прохождение трассы трубопровода через водные преграды и заболоченные участки: | |
| для водных преград; | kпер = 5 |
| для заболоченных участков; | kпер = 2 |
| при отсутствии переходов либо выполненных методом ННБ | kпер = 1 |
| Поправочный коэффициент kоп, зависящий от диаметра трубопровода D (мм) | kоп = exp[-0,004(D - 264)] |
Дальше по документу
← Приложение № 3, п. 42 — Приложение № 5, п. 5 · Оглавление Приказ МЧС России от 26.06.2024 № 533 · Приложение № 6, п. 5 →