СП 88.13330.2022. Приложение Е МЕТОДИКА ОЦЕНКИ ЗАГАЗОВАННОСТИ ТЕРРИТОРИИ
Защитные сооружения гражданской обороны. СНиП II-11-77*. Действует. Редакция: первоначальная редакция (изменений нет). Сверено с источником 01.10.2026. Справочный текст, не официальная публикация.
Приложение Е МЕТОДИКА ОЦЕНКИ ЗАГАЗОВАННОСТИ ТЕРРИТОРИИ
Приложение Е Приложение Е МЕТОДИКА ОЦЕНКИ ЗАГАЗОВАННОСТИ ТЕРРИТОРИИ
Е.1 Оценку загазованности территории размещения ЗС ГО продуктами горения (CO и CO2) должны проводить по следующей методике.
Е.1.1
Концентрацию продуктов горения Cx,y, мг/л, вблизи отдельного очага пожара в точке с координатами x, y, (рисунки Е.1, Е.2) вычисляют по формуле
Cx,y = 2,3(Qi/(nav))·G[(x + l)^(n/2) − x^(n/2)]·[1 − (y/(0,36x + b))^2]^1,2 , (Е.1)
где Qi - интенсивность выделения i-го продукта горения, мг·м-2·с-1;
n - параметр устойчивости атмосферы, принимаемый равным 0,5 - для умеренного, приморского и континентального климата и 0,2 - для климата за полярным кругом;
a - виртуальный коэффициент диффузий, принимаемый по таблице Е.1;
G - коэффициент для пожаров в завалах, принимается равным единице. Для открытых пожаров и пожаров в зданиях высотой до 12 м значение G принимают равным 1,5, в зданиях высотой 30 м и более значение G принимают равным 2,72. В остальных случаях значение G определяют методом линейной интерполяции;
2,3 - коэффициент размерности;
v - скорость ветра в приземном слое, м/с, определяемая по формуле (Е.7);
l - ширина очага пожара, м;
b - половина длины очага пожара, м;
x, y - координаты точки, м;
Z - высота подъема конвективной колонки, м
Рисунок Е.1 - Схема определения размеров зон загазованности
от отдельного очага при направлении ветра
перпендикулярно к фасаду здания
Рисунок Е.2 - Схема определения размеров зон загазованности
от отдельного очага пожара при направлении ветра
под острым углом к фасаду здания
Формула (Е.1)
Cx,y = 2,3(Qi/(nav))·G[(x + l)^(n/2) − x^(n/2)]·[1 − (y/(0,36x + b))^2]^1,2 , (Е.1)
где Qi - интенсивность выделения i-го продукта горения, мг·м-2·с-1;
n - параметр устойчивости атмосферы, принимаемый равным 0,5 - для умеренного, приморского и континентального климата и 0,2 - для климата за полярным кругом;
a - виртуальный коэффициент диффузий, принимаемый по таблице Е.1;
G - коэффициент для пожаров в завалах, принимается равным единице. Для открытых пожаров и пожаров в зданиях высотой до 12 м значение G принимают равным 1,5, в зданиях высотой 30 м и более значение G принимают равным 2,72. В остальных случаях значение G определяют методом линейной интерполяции;
2,3 - коэффициент размерности;
v - скорость ветра в приземном слое, м/с, определяемая по формуле (Е.7);
l - ширина очага пожара, м;
b - половина длины очага пожара, м;
x, y - координаты точки, м;
Z - высота подъема конвективной колонки, м
Cx,y = 2,3(Qi/(nav))·G[(x + l)^(n/2) − x^(n/2)]·[1 − (y/(0,36x + b))^2]^1,2 (Е.1)
где Qi - интенсивность выделения i-го продукта горения, мг·м-2·с-1;
n - параметр устойчивости атмосферы, принимаемый равным 0,5 - для умеренного, приморского и континентального климата и 0,2 - для климата за полярным кругом;
a - виртуальный коэффициент диффузий, принимаемый по таблице Е.1;
G - коэффициент для пожаров в завалах, принимается равным единице. Для открытых пожаров и пожаров в зданиях высотой до 12 м значение G принимают равным 1,5, в зданиях высотой 30 м и более значение G принимают равным 2,72. В остальных случаях значение G определяют методом линейной интерполяции;
2,3 - коэффициент размерности;
v - скорость ветра в приземном слое, м/с, определяемая по формуле (Е.7);
l - ширина очага пожара, м;
b - половина длины очага пожара, м;
x, y - координаты точки, м;
Z - высота подъема конвективной колонки, м
Таблица Е.1
| Значение n | Значение a для различных высот Z, м: Z <= 25 | 25 < Z <= 50 | 53 < Z <= 75 | Z > 75 |
|---|---|---|---|---|
| 0,2 | 0,21 | 0,17 | 0,15 | 0,12 |
| 0,5 | 0,02 | 0,05 | 0,04 | 0,03 |
Е.1.2
Интенсивность выделения продуктов горения Qi, мг·м-2·с-1, вычисляют по формуле
Qi = KпmгLi, (Е.2)
где Kп - коэффициент приведения;
mг - массовая скорость выгорания горючей нагрузки, кг·м-2·с-1;
Li - массовая доля i-го продукта горения, выделяющегося при сгорании единицы массы горючей нагрузки.
Значения KП; mг; Li приведены в таблице Е.2.
Формула (Е.2)
Qi = KпmгLi, (Е.2)
где Kп - коэффициент приведения;
mг - массовая скорость выгорания горючей нагрузки, кг·м-2·с-1;
Li - массовая доля i-го продукта горения, выделяющегося при сгорании единицы массы горючей нагрузки.
Qi = KпmгLi (Е.2)
где Kп - коэффициент приведения;
mг - массовая скорость выгорания горючей нагрузки, кг·м-2·с-1;
Li - массовая доля i-го продукта горения, выделяющегося при сгорании единицы массы горючей нагрузки.
Таблица Е.2
| Наименование материала | mг, кг·м-2·с-1 | LCO | LCO2 | Kп |
|---|---|---|---|---|
| 1 Горючая нагрузка завала | 0,0002 | 0,15 | 0,85 | 1000 |
| 2 Горючая нагрузка зданий I - III степеней огнестойкости | 0,014 | 0,11 | 0,89 | 100 |
| 3 Древесина сосны | 0,007 | 0,205 | 0,724 | 35 |
| 4 Поролон | 0,0158 | 0,155 | 0,252 | 1 |
| 5 Резина | 0,0168 | 0,15 | 0,416 | 1 |
| 6 Бумага | 0,01 | 0,245 | 0,573 | 1 |
| 7 Шерсть | 0,0108 | 0,235 | 0,70 | 1 |
| 8 Линолеум ПХВ на теплоизолирующей основе | 0,0156 | 1,19 | 0,59 | 1 |
| 9 То же, безосновный экструзионный | 0,018 | 0,12 | 0,50 | 1 |
| 10 ", на тканевой основе | 0,0135 | 0,14 | 0,54 | 1 |
| 11 Полистирол гранулированный | 0,038 | 0,07 | 0,97 | 1 |
| 12 То же, самозатухающий | 0,055 | 0,09 | 1,03 | 1 |
| 13 ", гранулированный | 0,066 | 0,114 | 0,66 | 1 |
| 14 Декоративные бумажно-слоистые пластики | 0,021 | 0,230 | 0,43 | 1 |
| 15 Бумага оберточная | 0,024 | 0,40 | 0,65 | 1 |
| 16 То же, финская | 0,054 | 0,31 | 0,554 | 1 |
| 17 Изоплен (ПХВ-клеенка на бумажной основе) | 0,032 | 0,22 | 0,537 | 1 |
| 18 Фенольная смола | 0,014 | 0,135 | 0,30 | 1 |
| 19 Фенол | 0,066 | 0,429 | 0,60 | 1 |
| 20 Полиэфирная смола | 0,055 | 0,271 | 0,27 | 1 |
| 21 Диоктилфталат | 0,086 | 0,088 | 0,86 | 1 |
| 22 Бензин | 0,0053 | 0,386 | 0,376 | 1 |
| 23 Керосин | 0,0048 | 0,311 | 0,33 | 1 |
| 24 Дизельное топливо | 0,0055 | 0,413 | 0,337 | 1 |
| 25 Мазут | 0,0030 | 0,321 | 0,347 | 1 |
| 26 Нефть | 0,0020 | 0,383 | 0,388 | 1 |
| 27 Ацетон | 0,0049 | 0,55 | 0,45 | 1 |
| 28 Бензол | 0,0066 | 0,297 | 0,306 | 1 |
| 29 Толуол | 0,0045 | 0,286 | 0,255 | 1 |
| 30 Спирт этиловый | 0,0040 | 0,579 | 0,378 | 1 |
| 31 Мука травяная | 0,0026 | 0,182 | 0,98 | 1 |
| 32 Просо фуражное | 0,0018 | 0,263 | 0,726 | 1 |
| 33 Пшеница фуражная | 0,0023 | 0,272 | 0,786 | 1 |
| 34 Мука костяная | 0,00093 | 0,079 | 0,564 | 1 |
| 35 Кукуруза фуражная | 0,00236 | 0,328 | 0,882 | 1 |
| 36 Отруби | 0,00173 | 0,225 | 0,522 | 1 |
| 37 Ячмень фуражный | 0,002 | 0,34 | 0,852 | 1 |
| 38 Шроты (подсолнечные) | 0,0015 | 0,159 | 0,932 | 1 |
| 39 Жмых (подсолнечный) | 0,00074 | 0,138 | 0,819 | 1 |
| 40 Мука пшеничная | 0,00225 | 0,215 | 0,698 | 1 |
| 41 Мука рыбная | 0,00133 | 0,094 | 0,541 | 1 |
| 42 Овес фуражный | 0,00192 | 0,259 | 0,698 | 1 |
| 43 Мука высококостная | 0,00127 | 0,105 | 0,738 | 1 |
Е.1.3
Высоту подъема конвективной колонки Z, м, для отдельного очага пожара рассчитывают по формуле
Z = 2,53·√(TплmгS/(1 − γ)) + L , (Е.3)
где Tпл - температура пламени, °C, определяемая по таблице Е.3.
S - площадь очага пожара, м2;
γ - градиент температуры воздуха, °C/100 м, принимаемый по таблице Е.4.
2,53 - коэффициент размерности;
L - высота факела пламени, м.
При пожаре в завалах значение L равно высоте завала, принимаемой по таблице Е.5.
При пожарах в сохранившихся зданиях I - III степеней огнестойкости значение L, м, находят по формуле
L = Hзд + 1,5Hэт, (Е.4)
где Hзд - высота здания, м;
Hэт - высота этажа, м.
Для открытых пожаров высоту факела пламени рассчитывают по формулам:
- для горючих жидкостей:
L = 0,025(Qнmгd)2/3; (Е.5)
- для твердых горючих материалов типа древесины:
L = 0,025(Qнmгdh)2/3, (Е.6)
где Qн - низшая теплотворная способность горючего материала, кДж·кг-1;
d - характерный линейный размер очага пожара: для пожара на прямоугольной площади и близкой к ней форме - это ширина здания (сооружения), м; для пожара на круговой площади или близкой к ней форме - это диаметр круга, м;
h - безразмерный коэффициент, численно равный высоте горящего слоя, м;
mг - см. формулу (Е.2).
Формула (Е.3)
Z = 2,53·√(TплmгS/(1 − γ)) + L , (Е.3)
где Tпл - температура пламени, °C, определяемая по таблице Е.3.
S - площадь очага пожара, м2;
γ - градиент температуры воздуха, °C/100 м, принимаемый по таблице Е.4.
2,53 - коэффициент размерности;
L - высота факела пламени, м.
Z = 2,53·√(TплmгS/(1 − γ)) + L (Е.3)
где Tпл - температура пламени, °C, определяемая по таблице Е.3.
S - площадь очага пожара, м2;
γ - градиент температуры воздуха, °C/100 м, принимаемый по таблице Е.4.
2,53 - коэффициент размерности;
L - высота факела пламени, м.
Формула (Е.4)
L = Hзд + 1,5Hэт, (Е.4)
где Hзд - высота здания, м;
Hэт - высота этажа, м.
L = Hзд + 1,5Hэт (Е.4)
где Hзд - высота здания, м;
Hэт - высота этажа, м.
Формула (Е.5)
L = 0,025(Qнmгd)2/3; (Е.5)
L = 0,025(Qнmгd)2/3 (Е.5)
Формула (Е.6)
L = 0,025(Qнmгdh)2/3, (Е.6)
где Qн - низшая теплотворная способность горючего материала, кДж·кг-1;
d - характерный линейный размер очага пожара: для пожара на прямоугольной площади и близкой к ней форме - это ширина здания (сооружения), м; для пожара на круговой площади или близкой к ней форме - это диаметр круга, м;
h - безразмерный коэффициент, численно равный высоте горящего слоя, м;
mг - см. формулу (Е.2).
L = 0,025(Qнmгdh)2/3 (Е.6)
где Qн - низшая теплотворная способность горючего материала, кДж·кг-1;
d - характерный линейный размер очага пожара: для пожара на прямоугольной площади и близкой к ней форме - это ширина здания (сооружения), м; для пожара на круговой площади или близкой к ней форме - это диаметр круга, м;
h - безразмерный коэффициент, численно равный высоте горящего слоя, м;
mг - см. формулу (Е.2).
Таблица Е.3
| Вид пожара | Значение температуры Tпл, °C |
|---|---|
| Открытый пожар, пожар в зданиях IV - V степеней огнестойкости | 1100 |
| Пожар в зданиях и сооружениях I - III степеней огнестойкости | 550 |
| Пожары в завалах | 200 |
Таблица Е.4
| Наименование климатической зоны | Расчетный градиент температуры воздуха, °C/100 м |
|---|---|
| Умеренный климат | -1,5 |
| Приморский климат | -3,9 |
| Континентальный климат | -3,0 |
| Климат за полярным кругом | -4,0 |
Таблица Е.5
| Число этажей здания | Высота завала, м, при плотности застройки, %: 20 | 30 | 40 | 50 |
|---|---|---|---|---|
| 2 | 0,9 | 1,1 | 1,4 | 1,8 |
| 4 | 1,9 | 2,1 | 2,7 | 3,9 |
| 6 | 2,7 | 3,1 | 3,9 | 5,7 |
| 8 | 3,4 | 3,9 | 5,1 | 7,9 |
Е.1.4
Среднее значение скорости ветра вычисляют по формуле
v = 0,1(2 − n)·[6,25^(2/(2−n)) − 1]·v1 , (Е.7)
где v1 - заданная или определенная по розе ветров скорость ветра, м·с-1;
n - см. формулу (Е.1).
Формула (Е.7)
v = 0,1(2 − n)·[6,25^(2/(2−n)) − 1]·v1 , (Е.7)
где v1 - заданная или определенная по розе ветров скорость ветра, м·с-1;
n - см. формулу (Е.1).
v = 0,1(2 − n)·[6,25^(2/(2−n)) − 1]·v1 (Е.7)
где v1 - заданная или определенная по розе ветров скорость ветра, м·с-1;
n - см. формулу (Е.1).
Е.1.5
При выборе места строительства убежища расчет загазованности территории предприятия выполняют в следующей последовательности.
Для каждого здания (сооружения) на территории предприятия определяют наиболее вероятный вид пожара (открытый, в завале, в сохранившемся здании).
Генеральный план предприятия покрывают координатной сеткой с размерами квадратов 50 x 50 м (или других размеров в зависимости от площади предприятия и необходимой точности расчета).
По розе ветров определяют наиболее вероятное направление ветра и его скорость v1. По формуле (Е.7) вычисляют среднюю скорость ветра в приземном слое v.
Для каждого отдельного очага пожара с применением формул (Е.3) - (Е.7) и таблиц Е.4, Е.5 вычисляют высоту подъема конвективной колонки Z.
По значению Z таблицы Е.1 определяют коэффициент a.
Определяют по какому газу необходимо провести расчет и по формуле (Е.3) с учетом данных таблицы Е.2, для каждого очага пожара вычисляют интенсивность выделения продуктов горения Qi.
Для каждого очага пожара в направлении ветра (рисунки Е.1 и Е.2) проводят лучи AB и CD и выбирают систему координат. Для направления ветра, перпендикулярного к фасаду здания, за начало координат берут точку в центре фасада с подветренной стороны (см. рисунок Е.1).
Для направления ветра, параллельного фасаду здания, за начало координат берут точку в центре торца с подветренной стороны.
Для направления ветра, составляющего острый угол с фасадом здания, за начало координат берут точку на середине отрезка, полученного путем геометрического построения. Пример такого построения показан на рисунке Е.2.
Линии A0M и C0N параллельны направлению ветра. AC перпендикулярна к AM и CN. Линия AC проходит через угол здания с подветренной стороны. Ось X параллельна направлению ветра. Для узлов координатной сетки, попавших в полосу, ограниченную лучами AB и CD, по формуле (Е.1) вычисляют концентрацию продуктов горения.
Описанную последовательность расчета осуществляют для каждого очага пожара. Концентрацию в узлах квадратной сетки, рассчитанную для разных очагов пожара, складывают. Одинаковые значения концентрации соединяют изолиниями, как показано на рисунке Е.3.
Рисунок Е.3 - Схема определения размеров зон загазованности
для разных очагов пожара
Е.1.6
При заданном месте расположения убежища, концентрацию загазованности определяют только в одной точке - в месте расположения воздухозаборного устройства.
При этом загазованность учитывают только от тех очагов пожара, в секторе которых находится убежище (в секторе, ограниченном лучами AB и CD, см. рисунки Е.2 и Е.3).
Приложение Ж Приложение Ж РАСЧЕТ ПОКРЫТИЙ УБЕЖИЩ ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ НА ПОДАТЛИВЫХ ОПОРАХ Расчет покрытий убежищ гражданской обороны на податливых опорах следует выполнять на действие динамической нагрузки, изменяющейся по закону ΔP(t) = ΔPф(1 − t/Θ) , (Ж.1) где ΔPф - давление на фронте ударной волны; Θ - эффективное время действия ударной волны, определяемое зависимостями Θ = (0,72 − 0,08ΔPф)τ+ при 1 < ΔPф ≤ 3; Θ = (0,85 − 0,2ΔPф)τ+ при ΔPф ≤ 1; (Ж.2) τ+ = 1,5·10^−3·⁶√C·√R - при воздушном взрыве; τ+ = 1,5·10^−3·⁶√C/R - при наземном взрыве; C - масса взрывчатого вещества в тротиловом эквиваленте; R - расстояния от местоположения убежища до точки взрыва. Действие ударной волны на элементы конструкций убежищ при расчетах заменяют действием эквивалентных статических нагрузок qэкв, определяемых по формуле qэкв = KДPi, (Ж.3) где Pi - расчетные нагрузки, определяемые в соответствии с требованиями раздела 9; KД - коэффициент динамичности конструкции. Эквивалентную статическая нагрузка принимают равномерно распределенной по площади и приложенной ортогонально к срединной поверхности конструкции. Значение коэффициента динамичности определяют подстановкой значения tmax в функцию динамичности KД = Ti(tmax), где tmax - время достижения функцией динамичности максимального значения. Функции динамичности жесткозаделанных по контуру плит Ti(t) и время tmax определяют по формулам (Ж.4) - (Ж.17). Частоты собственных колебаний ωel и ωpl в формулах (Ж.8) - (Ж.17) принимают равными: ωel = ω1/√(1 + 2ab(1 + mст/(mab))/(9g(a + b))); ωpl = ω1/√(1 + 2ab(1 + mст/(mab))/(9gpl(a + b))), (Ж.4) где gel, gpl - жесткость податливой опоры соответственно в упругой и пластической стадии деформирования; a, b - размеры плиты в плане (a >= b); m - масса единицы площади плиты покрытия; mст - суммарная масса вертикальных несущих конструкций между отметками верха податливой опоры и низа плиты покрытия; ω1 - частота собственных колебаний жесткозащемленной плиты, опертой на несмещаемый контур, определяемая по формуле ω1 = (4π^2/(3ab))·√((2 + 3a^2/b^2 + 3b^2/a^2)·D/m) , (Ж.5) где D = Eh^3/(12(1 − ν^2)) - цилиндрическая жесткость плиты; v - коэффициент Пуассона бетона. Начальные условия при переходе податливых опор из упругой стадии в пластическую Tpl(tSY,el) и Ṫpl(tSY,el) определяют по формулам: Tpl(tSY,el) = Tel(tSY,el), (Ж.6) Ṫpl(tSY,el) = (gpl(8gel(a + b) + pmaxπ^2ab)/(gel(8gpl(a + b) + pmaxπ^2ab)))·Ṫel(tSY,el) . (Ж.7) Функцию динамичности и время достижения ею максимального значения, при деформировании податливых опор в упругой стадии, определяют по формулам: при 0 < t ≤ Θ (f(t) = 1 − t/Θ) Tel1(t) = (4/(9ω1^2m))·(sin(ωelt)/(ωelΘ) − cos(ωelt) + 1 − t/Θ) ; (Ж.8) tmax1 = 2arctg(ωelΘ)/ωel ; (Ж.9) при Θ < t (f(t) = 0) Tel2(t) = Ṫel1(Θ)·sin(ωel(t − Θ))/ωel + Tel1(Θ)·cos(ωel(t − Θ)) ; (Ж.10) tmax2 = Θ + (2/ωel)·arctg((√(Tel1^2(Θ)ωel^2 + Ṫel1^2(Θ)) − Tel1(Θ)ωel)/Ṫel1(Θ)) . (Ж.11) Функцию динамичности и время достижения ею максимального значения, при деформировании податливых опор в упруго-пластической стадии и при переходе податливых опор в пластическую стадию деформирования на этапе спада нагрузки (0 < tSY,el ≤ Θ) , определяют по формулам: при 0 < t ≤ Θ (f(t) = 1 − t/Θ) Tpl1(t) = sin(ωpl(t − tSY,el))·(Ṫpl(tSY,el)Θ + 4/(9ω1^2m))/(ωplΘ) + cos(ωpl(t − tSY,el))·(Tpl(tSY,el)Θ + (4/(9ω1^2m))(tSY,el − Θ))/Θ + (4/(9ω1^2m))(1 − t/Θ); (Ж.12) tmax1 = tSY,el + (2/ωpl)·arctg((4ωpl(Θ − tSY,el) − 9ω1^2mTpl(tSY,el)ωplΘ + √(81((ω1^2mTpl(tSY,el) − 4/9)Θ + 4tSY,el/9)^2ωpl^2 + 81ω1^4m^2Ṫpl^2(tSY,el)Θ^2 + 72ω1^2mṪpl(tSY,el)Θ))/(9ω1^2mṪpl(tSY,el)Θ + 8)); (Ж.13) при Θ < t (f(t) = 0) Tpl2(t) = (sin(ωpl(t − Θ))/ωpl)·Ṫpl1(Θ) + Tpl1(Θ)·cos(ωpl(t − Θ)) ; (Ж.14) tmax2 = Θ + (2/ωpl)·arctg((√(Tpl1^2(Θ)ωpl^2 + Ṫpl1^2(Θ)) − ωplTpl1(Θ))/Ṫpl1(Θ)) . (Ж.15) При переходе податливых опор в пластическую стадию деформирования на этапе нулевой нагрузки (Θ < tSY,el) коэффициент динамичности определяют по формулам: - при tSY,el < t (f(t) = 0) Tpl2(t) = sin(ωpl(t − tSY,el))·Ṫpl(tSY,el)/ωpl + cos(ωpl(t − tSY,el))·Tpl(tSY,el) ; (Ж.16) tmax2 = tSY,el + (2/ωpl)·arctg((√(Tpl^2(tSY,el)ωpl^2 + Ṫpl^2(tSY,el)) − ωplTpl(tSY,el))/Ṫpl(tSY,el)) . (Ж.17)
Формула (Ж.1)
ΔP(t) = ΔPф(1 − t/Θ) , (Ж.1)
где ΔPф - давление на фронте ударной волны;
Θ - эффективное время действия ударной волны, определяемое зависимостями
ΔP(t) = ΔPф(1 − t/Θ) (Ж.1)
где ΔPф - давление на фронте ударной волны;
Θ - эффективное время действия ударной волны, определяемое зависимостями
Формула (Ж.2)
Θ = (0,72 − 0,08ΔPф)τ+ при 1 < ΔPф ≤ 3; Θ = (0,85 − 0,2ΔPф)τ+ при ΔPф ≤ 1; (Ж.2)
Θ = (0,72 − 0,08ΔPф)τ+ при 1 < ΔPф ≤ 3; Θ = (0,85 − 0,2ΔPф)τ+ при ΔPф ≤ 1 (Ж.2)
Формула (Ж.3)
qэкв = KДPi, (Ж.3)
где Pi - расчетные нагрузки, определяемые в соответствии с требованиями раздела 9; KД - коэффициент динамичности конструкции.
qэкв = KДPi (Ж.3)
где Pi - расчетные нагрузки, определяемые в соответствии с требованиями раздела 9; KД - коэффициент динамичности конструкции.
Формула (Ж.4)
ωel = ω1/√(1 + 2ab(1 + mст/(mab))/(9g(a + b))); ωpl = ω1/√(1 + 2ab(1 + mст/(mab))/(9gpl(a + b))), (Ж.4)
где gel, gpl - жесткость податливой опоры соответственно в упругой и пластической стадии деформирования; a, b - размеры плиты в плане (a >= b); m - масса единицы площади плиты покрытия; mст - суммарная масса вертикальных несущих конструкций между отметками верха податливой опоры и низа плиты покрытия; ω1 - частота собственных колебаний жесткозащемленной плиты, опертой на несмещаемый контур, определяемая по формуле
ωel = ω1/√(1 + 2ab(1 + mст/(mab))/(9g(a + b))); ωpl = ω1/√(1 + 2ab(1 + mст/(mab))/(9gpl(a + b))) (Ж.4)
где gel, gpl - жесткость податливой опоры соответственно в упругой и пластической стадии деформирования; a, b - размеры плиты в плане (a >= b); m - масса единицы площади плиты покрытия; mст - суммарная масса вертикальных несущих конструкций между отметками верха податливой опоры и низа плиты покрытия; ω1 - частота собственных колебаний жесткозащемленной плиты, опертой на несмещаемый контур, определяемая по формуле
Формула (Ж.5)
ω1 = (4π^2/(3ab))·√((2 + 3a^2/b^2 + 3b^2/a^2)·D/m) , (Ж.5)
где D = Eh^3/(12(1 − ν^2)) - цилиндрическая жесткость плиты; v - коэффициент Пуассона бетона.
ω1 = (4π^2/(3ab))·√((2 + 3a^2/b^2 + 3b^2/a^2)·D/m) (Ж.5)
где D = Eh^3/(12(1 − ν^2)) - цилиндрическая жесткость плиты; v - коэффициент Пуассона бетона.
Формула (Ж.6)
Tpl(tSY,el) = Tel(tSY,el), (Ж.6)
Tpl(tSY,el) = Tel(tSY,el) (Ж.6)
Формула (Ж.7)
Ṫpl(tSY,el) = (gpl(8gel(a + b) + pmaxπ^2ab)/(gel(8gpl(a + b) + pmaxπ^2ab)))·Ṫel(tSY,el) . (Ж.7)
Ṫpl(tSY,el) = (gpl(8gel(a + b) + pmaxπ^2ab)/(gel(8gpl(a + b) + pmaxπ^2ab)))·Ṫel(tSY,el) (Ж.7)
Формула (Ж.8)
Tel1(t) = (4/(9ω1^2m))·(sin(ωelt)/(ωelΘ) − cos(ωelt) + 1 − t/Θ) ; (Ж.8)
Tel1(t) = (4/(9ω1^2m))·(sin(ωelt)/(ωelΘ) − cos(ωelt) + 1 − t/Θ) (Ж.8)
Формула (Ж.9)
tmax1 = 2arctg(ωelΘ)/ωel ; (Ж.9)
tmax1 = 2arctg(ωelΘ)/ωel (Ж.9)
Формула (Ж.10)
Tel2(t) = Ṫel1(Θ)·sin(ωel(t − Θ))/ωel + Tel1(Θ)·cos(ωel(t − Θ)) ; (Ж.10)
Tel2(t) = Ṫel1(Θ)·sin(ωel(t − Θ))/ωel + Tel1(Θ)·cos(ωel(t − Θ)) (Ж.10)
Формула (Ж.11)
tmax2 = Θ + (2/ωel)·arctg((√(Tel1^2(Θ)ωel^2 + Ṫel1^2(Θ)) − Tel1(Θ)ωel)/Ṫel1(Θ)) . (Ж.11)
tmax2 = Θ + (2/ωel)·arctg((√(Tel1^2(Θ)ωel^2 + Ṫel1^2(Θ)) − Tel1(Θ)ωel)/Ṫel1(Θ)) (Ж.11)
Формула (Ж.12)
Tpl1(t) = sin(ωpl(t − tSY,el))·(Ṫpl(tSY,el)Θ + 4/(9ω1^2m))/(ωplΘ) + cos(ωpl(t − tSY,el))·(Tpl(tSY,el)Θ + (4/(9ω1^2m))(tSY,el − Θ))/Θ + (4/(9ω1^2m))(1 − t/Θ); (Ж.12)
Tpl1(t) = sin(ωpl(t − tSY,el))·(Ṫpl(tSY,el)Θ + 4/(9ω1^2m))/(ωplΘ) + cos(ωpl(t − tSY,el))·(Tpl(tSY,el)Θ + (4/(9ω1^2m))(tSY,el − Θ))/Θ + (4/(9ω1^2m))(1 − t/Θ) (Ж.12)
Формула (Ж.13)
tmax1 = tSY,el + (2/ωpl)·arctg((4ωpl(Θ − tSY,el) − 9ω1^2mTpl(tSY,el)ωplΘ + √(81((ω1^2mTpl(tSY,el) − 4/9)Θ + 4tSY,el/9)^2ωpl^2 + 81ω1^4m^2Ṫpl^2(tSY,el)Θ^2 + 72ω1^2mṪpl(tSY,el)Θ))/(9ω1^2mṪpl(tSY,el)Θ + 8)); (Ж.13)
tmax1 = tSY,el + (2/ωpl)·arctg((4ωpl(Θ − tSY,el) − 9ω1^2mTpl(tSY,el)ωplΘ + √(81((ω1^2mTpl(tSY,el) − 4/9)Θ + 4tSY,el/9)^2ωpl^2 + 81ω1^4m^2Ṫpl^2(tSY,el)Θ^2 + 72ω1^2mṪpl(tSY,el)Θ))/(9ω1^2mṪpl(tSY,el)Θ + 8)) (Ж.13)
Формула (Ж.14)
Tpl2(t) = (sin(ωpl(t − Θ))/ωpl)·Ṫpl1(Θ) + Tpl1(Θ)·cos(ωpl(t − Θ)) ; (Ж.14)
Tpl2(t) = (sin(ωpl(t − Θ))/ωpl)·Ṫpl1(Θ) + Tpl1(Θ)·cos(ωpl(t − Θ)) (Ж.14)
Формула (Ж.15)
tmax2 = Θ + (2/ωpl)·arctg((√(Tpl1^2(Θ)ωpl^2 + Ṫpl1^2(Θ)) − ωplTpl1(Θ))/Ṫpl1(Θ)) . (Ж.15)
tmax2 = Θ + (2/ωpl)·arctg((√(Tpl1^2(Θ)ωpl^2 + Ṫpl1^2(Θ)) − ωplTpl1(Θ))/Ṫpl1(Θ)) (Ж.15)
Формула (Ж.16)
Tpl2(t) = sin(ωpl(t − tSY,el))·Ṫpl(tSY,el)/ωpl + cos(ωpl(t − tSY,el))·Tpl(tSY,el) ; (Ж.16)
Tpl2(t) = sin(ωpl(t − tSY,el))·Ṫpl(tSY,el)/ωpl + cos(ωpl(t − tSY,el))·Tpl(tSY,el) (Ж.16)
Формула (Ж.17)
tmax2 = tSY,el + (2/ωpl)·arctg((√(Tpl^2(tSY,el)ωpl^2 + Ṫpl^2(tSY,el)) − ωplTpl(tSY,el))/Ṫpl(tSY,el)) . (Ж.17)
tmax2 = tSY,el + (2/ωpl)·arctg((√(Tpl^2(tSY,el)ωpl^2 + Ṫpl^2(tSY,el)) − ωplTpl(tSY,el))/Ṫpl(tSY,el)) (Ж.17)
Дальше по документу
← Приложение А МЕТОДИКА РАСЧЕТА ЗАЩИТНЫХ СООРУЖЕНИЙ ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ · Оглавление СП 88.13330.2022 · Библиография →