СП 88.13330.2022. Приложение А МЕТОДИКА РАСЧЕТА ЗАЩИТНЫХ СООРУЖЕНИЙ ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ
Защитные сооружения гражданской обороны. СНиП II-11-77*. Действует. Редакция: первоначальная редакция (изменений нет). Сверено с источником 01.10.2026. Справочный текст, не официальная публикация.
Приложение А МЕТОДИКА РАСЧЕТА ЗАЩИТНЫХ СООРУЖЕНИЙ ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ
Приложение А Приложение А МЕТОДИКА РАСЧЕТА ЗАЩИТНЫХ СООРУЖЕНИЙ ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ НА ДЕЙСТВИЕ ОБЫЧНЫХ СРЕДСТВ ПОРАЖЕНИЯ В настоящей методике рассматривают два варианта расчета защитных сооружений ГО на действие обычных средств поражения: - прямое попадание боеприпасов в ЗС; - попадание боеприпасов в зону поражения ЗС. Прямое попадание боеприпасов в ЗС В зависимости от типа боеприпасов и особенностей ограждающих конструкций сооружений возможны следующие расчетные случаи воздействия: - местное действие удара и взрыва боеприпасов; - общее действие взрыва боеприпасов. Местное действие боеприпасов в обычном снаряжении характеризуют разрушения и повреждения материала конструкции в месте воздействия. Общее действие характеризуют деформации конструкций при их колебаниях от удара и взрыва боеприпасов. Глубину проникания (при местном действии удара) боеприпасов в конструкционные материалы и грунты hпр, м, вычисляют по формуле hпр = 1,73Kпр(P/d^1,76)·V0·cos α , (А.1) где Kпр - коэффициент податливости среды прониканию, принимаемый по таблице А.1; P - вес боевой части (б.ч.) боеприпасов, кг; d - диаметр боеприпасов, м; V0 - скорость встречи боеприпасов с преградой, м/с; α - угол встречи боеприпасов с преградой, отсчитываемый от нормали к поверхности преграды. Значения величин P, d, V0, α принимают: - для убежищ - по данным тактико-технических характеристик боеприпасов. В случае отсутствия данных по действию обычных средств поражения для ориентировочной оценки значения указанных величин рекомендуется принимать по наряду средств поражения, приведенных в таблице А.2, в зависимости от отнесения объекта к категории по ГО и территории расположения защитного сооружения к группе по ГО; - для укрытий - заглубленных помещений, а также сооружений подземного пространства, включая метрополитены мелкого заложения - рекомендуется принимать наряд средств поражения с боевой частью весом равным 6,2 кг. Взрыв фугасных боеприпасов при проникании в грунтовую толщу может происходить при встрече с преградой либо при срабатывании взрывателя, либо после проникания на глубину, вычисленную по формуле (А.1). Толщина однослойной железобетонной или кирпичной конструкции Hк, м, при проникании в которую происходит взрыв фугасного боеприпаса, определяют по условию Hк ≥ K1d·cos α , (А.2) где K1 = 1,5 - для кирпичной (армокирпичной) конструкции; K1 = 1,3 - для бетонной (железобетонной) конструкции. При наличии здания прикрытия и выполнении условия (А.2) для покрытия или одного из перекрытий, защитные сооружения рассчитывают только на общее действие взрыва. При проникании фугасного боеприпаса через многослойную конструкцию, в том числе через покрытие и перекрытия многоэтажного здания, остановка боеприпасов со взрывом произойдет в точке, где суммарная глубина проникания равна вычисленной по формуле (А.1) для соответствующего материала конструкции. При этом для железобетонных перекрытий учитывают толщину стяжек. Суммарную глубину проникания в многослойную твердую преграду Hпр, м, определяют по формуле Hпр = ∑hпр(i) . (А.3) При толщине слоя hi меньше глубины проникания боеприпасов hпр(i) в i-й слой, вычисленной по формуле (А.1), скорость боеприпасов Vi после проникания их в i-й слой (скорость встречи боеприпасов со следующим слоем конструкции) определяют по зависимости Vi = Vi-1(hпр(i) - hi)/hпр(i). При взрыве боеприпасов рассматриваются сосредоточенные (lз/dз < 3) и удлиненные (lз/dз >= 3) заряды, где lз - длина заряда, dз, - диаметр заряда. Для удлиненных зарядов, когда lз >= 3dз, в формуле (А.4) при местном действии взрыва, вместо тротилового эквивалента заряда Cэф принимается тротиловый эквивалент заряда длиной lз = 3dз. В этом случае CЭФ = 3CЭФ/(lз/dз). Расчет покрытий и стен на местное действие взрыва (контактного и не контактного) проводят в том случае, если расстояние от заряда до конструкции составляет, при взрыве в воздухе или грунте, менее: 4rз - для железобетонных конструкций; 6rз - для кирпичных (каменных) конструкций. Контактный взрыв боеприпасов происходит в случаях, когда конструкция не обсыпана грунтом или глубина проникания боеприпасов в грунт больше или равна толщине обсыпки. Толщину конструкции Hзт, м, при контактном взрыве боеприпаса на поверхности конструкции определяют из условия недопущения откола по формуле Hзт = 1,2Kотк·∛(Cэф) − Ц , (А.4) где Kотк - коэффициент, приведенный в таблице А.3; CЭФ - тротиловый эквивалент заряда, кг; Ц - принимается равным: - 0,5d - для боеприпасов с сосредоточенным зарядом; - 0,5d(1 + 2sin α) - для боеприпасов с удлиненным зарядом. Толщину конструкции Hзт, м, при не контактном взрыве боеприпасов на расстоянии R от конструкции определяют из условия недопущения откола по формуле Hзт = 1,2Kотк·∛(Cэф) − Ц − 1,18RKотк , (А.5) где R = hобс - hпр; hобс - толщина обсыпки; hпр - глубина проникания боеприпасов, определяемая по формуле (А.1). Для обеспечения не контактного взрыва боеприпасов возможна укладка поверх грунтовой обсыпки железобетонных конструкций, толщиной не менее 1,3 диаметра боеприпасов. Величину импульса при контактном взрыве на обсыпанной грунтом конструкции Iв, кг·с (1 кг < CЭФ < 400 кг), определяют по формуле Iв = 344CЭФ. (А.6) Распределение давления при контактном взрыве боеприпасов на обсыпанной грунтом железобетонной преграде принимают равномерным по круговой площади радиусом rи, м, равным rи = 0,73Kотк·∛(Cэф) . (А.7) Длительность действия нагрузки tв, с, от контактного взрыва боеприпасов на обсыпанной грунтом конструкции определяется по формуле tв = 0,0056·∛(Cэф) . (А.8) Расчет конструкций на общее действие взрыва (импульс) выполняют по существующим методикам аналитическими или численными методами. Попадание боеприпасов в зону поражения ЗС В случае воздействия боеприпасов сверх расчетного калибра у ЗС ГО появляется зона поражения, включающая площадь самого сооружения и прилегающую зону, зависящую от мощности боеприпасов. Вероятность P попадания в зону поражения убежища хотя бы одного боеприпаса заданного калибра при условии статистически равномерного распределения по площади бомбометания описывают формулой P = FпN/Fоб, (А.9) где Fп - площадь зоны поражения ЗС боеприпасами заданного калибра, км2; N - число боеприпасов на площадь обстрела, шт; Fоб - площадь обстрела, км2. Формула (А.9) справедлива для значений P <= 0,8. Площадь зоны поражения отдельно стоящего ЗС Fп, км2, с учетом принятых предпосылок определяют по формуле Fп = (a + 2Rб)(b + 2Rб), (А.10) где a, b - длина и ширина убежища в плане соответственно, км; Rб - радиус безопасного удаления взрыва боеприпасов от стен ЗС, км. Площадь зоны поражения Fпв , км2, встроенного ЗС определяют по формуле Fвп = 2Rб(a + b + 2Rб). (А.11) В качестве критерия сохранности конструкции стен может быть использовано условие, что нагрузка на стену убежища от взрыва боеприпасов в грунте не превышает несущей способности конструкции, запроектированной на воздействие волны сжатия от воздушной ударной волны ядерного взрыва. Значение Rб определяют, принимая во внимание, что: - при расчетах заглубленных железобетонных элементов наружных стен убежищ с учетом упруго-пластических свойств материала на нагрузки, линейно возрастающие до максимальных значений и линейно спадающие до нуля, коэффициент динамичности отличается от 1,0 не более чем на 5% - 7%; - при деформировании конструкций стен имеет место рассеивание около 20% энергии взрыва; - влияние общего смещения убежища за время, не превышающее время нарастания нагрузки, практически не проявляется; - горизонтальная нагрузка от волны сжатия на малых глубинах уменьшается незначительно (коэффициент затухания на глубине 3 - 4 м равен 0,96 - 0,99); - наиболее неблагоприятный случай воздействия - полное заглубление боеприпаса, при котором не происходит выброса грунта, т.е. вся энергия взрыва расходуется на генерацию волны сжатия. При таких условиях значение радиуса безопасного удаления Rб, м, определяют по приближенной формуле Rб = 2,13·∛(Cэф/ΔP) , (А.12) где Cэф = KэфC - эффективная масса ВВ в боеприпасе (тротиловый эквивалент), кг; Kэф - коэффициент эффективности ВВ по отношению к тротилу, принимаемый по характеристикам ВВ; C - масса конкретного ВВ в боеприпасе, кг; ΔP - избыточное давление воздушной ударной волны, на которые рассчитаны конструкции ЗС ГО, кгс/см2. В случае, если вероятность попадания в зону поражения убежища P, определяемая по формуле (А.9), меньше или равна 0,2, расчет ЗС ГО на прямое попадание боеприпасов допускается не проводить.
Формула (А.1)
hпр = 1,73Kпр(P/d^1,76)·V0·cos α , (А.1)
где Kпр - коэффициент податливости среды прониканию, принимаемый по таблице А.1;
P - вес боевой части (б.ч.) боеприпасов, кг;
d - диаметр боеприпасов, м;
V0 - скорость встречи боеприпасов с преградой, м/с;
α - угол встречи боеприпасов с преградой, отсчитываемый от нормали к поверхности преграды.
hпр = 1,73Kпр(P/d^1,76)·V0·cos α (А.1)
где Kпр - коэффициент податливости среды прониканию, принимаемый по таблице А.1;
P - вес боевой части (б.ч.) боеприпасов, кг;
d - диаметр боеприпасов, м;
V0 - скорость встречи боеприпасов с преградой, м/с;
α - угол встречи боеприпасов с преградой, отсчитываемый от нормали к поверхности преграды.
Формула (А.2)
Hк ≥ K1d·cos α , (А.2)
где K1 = 1,5 - для кирпичной (армокирпичной) конструкции;
K1 = 1,3 - для бетонной (железобетонной) конструкции.
Hк ≥ K1d·cos α (А.2)
где K1 = 1,5 - для кирпичной (армокирпичной) конструкции;
K1 = 1,3 - для бетонной (железобетонной) конструкции.
Формула (А.3)
Hпр = ∑hпр(i) . (А.3)
Hпр = ∑hпр(i) (А.3)
Формула (А.4)
Hзт = 1,2Kотк·∛(Cэф) − Ц , (А.4)
где Kотк - коэффициент, приведенный в таблице А.3;
CЭФ - тротиловый эквивалент заряда, кг;
Ц - принимается равным:
- 0,5d - для боеприпасов с сосредоточенным зарядом;
- 0,5d(1 + 2sin α) - для боеприпасов с удлиненным зарядом.
Hзт = 1,2Kотк·∛(Cэф) − Ц (А.4)
где Kотк - коэффициент, приведенный в таблице А.3;
CЭФ - тротиловый эквивалент заряда, кг;
Ц - принимается равным:
- 0,5d - для боеприпасов с сосредоточенным зарядом;
- 0,5d(1 + 2sin α) - для боеприпасов с удлиненным зарядом.
Формула (А.5)
Hзт = 1,2Kотк·∛(Cэф) − Ц − 1,18RKотк , (А.5)
где R = hобс - hпр;
hобс - толщина обсыпки;
hпр - глубина проникания боеприпасов, определяемая по формуле (А.1).
Hзт = 1,2Kотк·∛(Cэф) − Ц − 1,18RKотк (А.5)
где R = hобс - hпр;
hобс - толщина обсыпки;
hпр - глубина проникания боеприпасов, определяемая по формуле (А.1).
Формула (А.6)
Iв = 344CЭФ. (А.6)
Iв = 344CЭФ (А.6)
Формула (А.7)
rи = 0,73Kотк·∛(Cэф) . (А.7)
rи = 0,73Kотк·∛(Cэф) (А.7)
Формула (А.8)
tв = 0,0056·∛(Cэф) . (А.8)
tв = 0,0056·∛(Cэф) (А.8)
Формула (А.9)
P = FпN/Fоб, (А.9)
где Fп - площадь зоны поражения ЗС боеприпасами заданного калибра, км2;
N - число боеприпасов на площадь обстрела, шт;
Fоб - площадь обстрела, км2.
P = FпN/Fоб (А.9)
где Fп - площадь зоны поражения ЗС боеприпасами заданного калибра, км2;
N - число боеприпасов на площадь обстрела, шт;
Fоб - площадь обстрела, км2.
Формула (А.10)
Fп = (a + 2Rб)(b + 2Rб), (А.10)
где a, b - длина и ширина убежища в плане соответственно, км;
Rб - радиус безопасного удаления взрыва боеприпасов от стен ЗС, км.
Fп = (a + 2Rб)(b + 2Rб) (А.10)
где a, b - длина и ширина убежища в плане соответственно, км;
Rб - радиус безопасного удаления взрыва боеприпасов от стен ЗС, км.
Формула (А.11)
Fвп = 2Rб(a + b + 2Rб). (А.11)
Fвп = 2Rб(a + b + 2Rб) (А.11)
Формула (А.12)
Rб = 2,13·∛(Cэф/ΔP) , (А.12)
где Cэф = KэфC - эффективная масса ВВ в боеприпасе (тротиловый эквивалент), кг;
Kэф - коэффициент эффективности ВВ по отношению к тротилу, принимаемый по характеристикам ВВ;
C - масса конкретного ВВ в боеприпасе, кг;
ΔP - избыточное давление воздушной ударной волны, на которые рассчитаны конструкции ЗС ГО, кгс/см2.
Rб = 2,13·∛(Cэф/ΔP) (А.12)
где Cэф = KэфC - эффективная масса ВВ в боеприпасе (тротиловый эквивалент), кг;
Kэф - коэффициент эффективности ВВ по отношению к тротилу, принимаемый по характеристикам ВВ;
C - масса конкретного ВВ в боеприпасе, кг;
ΔP - избыточное давление воздушной ударной волны, на которые рассчитаны конструкции ЗС ГО, кгс/см2.
Таблица А.1
| Наименование материала | Значение Kпр |
|---|---|
| 1 Песчаная насыпь (неслежавшаяся) | 90·10-7 |
| 2 Глина плотная | 70·10-7 |
| 3 Грунт обыкновенный | 65·10-7 |
| 4 Суглинок | 60·10-7 |
| 5 Супесь | 50·10-7 |
| 6 Известняк | 25·10-7 |
| 7 Гранит | 7·10-7 |
| 8 Кирпичная кладка | 24·10-7 |
| 9 Армокирпичная кладка | 22·10-7 |
| 10 Бутобетон | 1610-7 |
| 11 Цементно-песчаная стяжка | 19·10-7 |
| 12 Тяжелый бетон классов B7,5 - B15 на гранитном щебне | 11·10-7 |
| 13 То же, класса B30 | 8,5·10-7 |
| 14 " " B45 | 7,8·10-7 |
| 15 Железобетон классов B15 - B30 | 7,9·10-7 |
| 16 Железобетон класса B45 | 6,9·10-7 |
Таблица А.2
| Объекты, отнесенные к категории по ГО и территории, отнесенные к группе по ГО | Тип боевой части | Вес боевой части P, кг | Скорость встречи V0, м/с | Угол подхода к горизонту α | Вес ВВ в тротиловом эквиваленте CЭФ, кг | Диаметр боеприпаса d, м | lз/dз |
|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Особой важности | Фугасная | 118 | 270 | 45° - 600 | 73,6 | 0,23 | 5,2 |
| I | Фугасная | 68 | 350 | 20° - 60° | 16,3 | 0,175 | < 3 |
| II | Фугасная | 17 | 350 | 30° - 60° | 2,0 | 0,144 | < 3 |
| Не категорированные по ГО объекты, на территории, отнесенной к группе по ГО; заглубленные помещения, а также другие сооружения подземного пространства включая метрополитены | Фугасная | 6,2 | 260 | 30° - 60° | 1,1 | 0,081 | < 3 |
Таблица А.3
| Материал | Значение Kотк |
|---|---|
| Известняк | 0,76 |
| Гранит | 0,72 |
| Бутобетон | 0,56 |
| Кирпичная кладка | 0,81 |
| Армокирпичная кладка | 0,73 |
| Сборные конструкции из бетона классов B15 - B45 | 0,36 |
| Монолитные железобетонные конструкции из бетона классов B15 - B45 | 0,33 |
Приложение Б Приложение Б ПЛОЩАДИ ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ПОМЕЩЕНИЙ УБЕЖИЩ
Таблица Б.1
| Тип убежища | Площадь, м2/чел., при вместимости убежищ, чел.: 150 | 300 | 450 | 600 | 900 | 1200 | 1200 и более |
|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Убежище без ДЭС | 0,25-------0,34 | 0,21-------0,25 | 0,20-------0,25 | - | - | - | - |
| Убежище с ДЭС | 0,47-------0,56 | 0,32-------0,36 | 0,27-------0,35 | 0,24-------0,27 | 0,19-------0,22 | 0,16-------0,20 | 0,15-------0,20 |
Примечания1 Над чертой приведены значения площадей для убежищ с двумя режимами вентиляции, под чертой - с тремя.2 При строительстве убежищ в 4-й климатической зоне, а также при подаче воздуха в режиме II более 2 м3/ч чел. значение площади вспомогательных помещений при двух режимах следует умножать на коэффициент Kп = 1,1.3 Приведенные в настоящей таблице значения площадей даны без учета помещений электрощитовой, станции перекачки дренажных вод и насосной для сточных вод. Площади перечисленных помещений следует принимать:6 м2 - электрощитовой;14 м2 - станции перекачки дренажных вод;8,5 м2 - насосной для сточных вод.
Приложение В Приложение В ПЛОЩАДИ ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ПОМЕЩЕНИЙ ЗАЩИТНЫХ СООРУЖЕНИЙ ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ БЛОК-МОДУЛЬНОГО ТИПА ПОЛНОЙ ЗАВОДСКОЙ ГОТОВНОСТИ
Таблица В.1
| Тип ЗС ГО | Площадь, м2/чел., при вместимости убежищ, чел.: 150 | 300 | 450 | 600 | 900 | 1200 | 1200 и более |
|---|---|---|---|---|---|---|---|
| ЗС ГО блок-модульного типа полной заводской готовности | 0,15-------0,24 | 0,15-------0,18 | - | - | - | - | - |
Примечание - Над чертой приведены значения площадей для убежищ с двумя режимами вентиляции, под чертой - с тремя.
Приложение Г Приложение Г ПОРЯДОК РАСЧЕТА ЗАПАСА СЖАТОГО ВОЗДУХА
Таблица Г.1
| Наименование и обозначение параметра измерения | Расчетная формула | Примечание |
|---|---|---|
| 1 Площадь помещения по контуру герметизации F, м2 | По экспликации помещений | - |
| 2 Площадь ограждений по контуру герметизации Fогр, м2 | То же | - |
| 3 Объем помещений в контуре герметизации за вычетом объема, занимаемого укрываемыми V, м3 | V = Fh - nV1 | h - высота в чистоте, м;n - вместимость сооружения, чел.;V1 = 0,1 м3 - объем, занимаемый одним человеком |
| 4 Расход воздуха на поддержание подпора LIII, м3/ч | LIII = qIIIFогр | qIII - удельная утечка воздуха через 1 м2 ограждений по контуру герметизации убежища, м3/(ч·м2) |
| 5 Удельная воздухоподача для обеспечения дыхания укрываемых lдых, м3/ч чел. | lдых = a/(CCO2макс − C0б) | a - 20 л/чел. ч - нормативное значение выделения CO2 одним человеком; CCO2макс - максимально допустимая концентрация CO2 при режиме III, л/м3;Cб0 = 0,4 - содержания CO2 в воздухе баллона, л/м3 |
| 6 Кратность воздухообмена при воздухоподаче по позиции 4 Kв, 1/ч | Kв = LIII/V | - |
| 7 Удельный объем воздуха помещений Vуд, м3/чел. | Vуд = V/n | - |
| 8 Удельная воздухоподача для поддержания подпора lподп, м3/ч чел. | lподп = KвVуд | - |
| 9 Нарастание концентрации углекислого газа по времени Cz, л/м3 | Cz = (a/lподп + C0б)·(1 − e^(−Kвz) + C0режII·e^(−Kвz)) | |
| 10 Продолжительность пребывания на минимальной воздухоподаче по пункту 8 настоящей таблицы до нарастания концентрации CO2 до максимального значения CCO2макс , ч | zCO2макс = (1/Kв)·ln((a/lподп + C0б − C0режI)/(a/lподп + C0б − CCO2макс)) | C0реж.II = a/Lmin + C0б = 10,4 - начальная расчетная концентрация CO2 в момент перехода с режима II на III, л/м3;Lmin - минимальная воздухоподача в режиме II, равная 2 м3/ч чел. |
| 11 Теоретический запас воздуха для поддержания подпора и обеспечения дыхания людей Gтеор, нм3 | Gтеор = lподпzCO2максn + lдых(zIII − zCO2макс)n | zIII - продолжительность режима III |
| 12 Запас воздуха для компенсации колебаний атмосферного давления Gколеб, нм3 | Gколеб = (30/10000)·V·zIII | 30 - предел колебаний атмосферного давления, кгс/(ч·м2) |
| 13 Общий запас сжатого воздуха для сооружения с учетом потерь при хранении и неполного опорожнения баллонов и неполного использования объема помещения Gобщ, нм3 | Gобщ = (Gтеор + Gколеб)1,3 | - |
| 14 Расчетное число баллонов А-40 - nб, шт. | nб = Gобщ/6 | 6 - емкость баллона А-40 при давлении 150 атм, нм3 |
Примечание - Для определения расчетного числа баллонов согласно пункту 14 настоящей таблицы, расчетную формулу пункта 9 настоящей таблицы допускается не использовать.
Приложение Д Приложение Д ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОСОДЕРЖАНИЯ (ЭНТАЛЬПИИ) ВНУТРЕННЕГО ВОЗДУХА Рисунок Д.1 - Определение теплосодержания (энтальпии) внутреннего воздуха при удалении тепловых избытков системой вентиляции в режиме I и допустимых сочетаний температуры и влажности этого воздуха в первой и второй климатических зонах Рисунок Д.2 - Определение теплосодержания (энтальпии) внутреннего воздуха при удалении тепловых избытков системой вентиляции в режиме I и допустимых сочетаний температуры и влажности этого воздуха в третьей и четвертой климатических зонах
Дальше по документу
← 19 Проектирование заглубленных помещений, а также сооружений подземного пространства для защиты населения · Оглавление СП 88.13330.2022 · Приложение Е МЕТОДИКА ОЦЕНКИ ЗАГАЗОВАННОСТИ ТЕРРИТОРИИ →