СП 70.13330.2012. К.2 Устойчивость стальных ферм

К.2.1

При подъеме в процессе монтажа или при опускании в процессе демонтажа одиночных стальных ферм любого очертания следует обеспечить устойчивость их плоской формы изгиба от усилий, вызванных собственной массой. Методика проверки устойчивости плоской формы изгиба основана на расчете фермы как целого плоского упругого элемента. Методика не распространяется на арочные, предварительно напряженные и неразрезные фермы.

К.2.2

Устойчивость ферм с параллельными или слабонаклонными (до 1:10) поясами двутаврового, таврового (включая сечение из парных уголков), трубчатого (прямоугольного, круглого) или другого симметричного относительно вертикальной оси сечения независимо от направления опорных раскосов (восходящие или нисходящие) при строповке за один или два узла верхнего пояса следует проверять по формуле

Qкр.п/Qф ≥ γн, (К.16)

где Qкр.п - критическая масса фермы при подъеме (опускании);

QФ - собственная масса фермы, определяемая по рабочей документации (массу фасонок следует распределить поровну между поясами и решеткой); если ферму поднимают или опускают с двумя опорными стойками одинаковой или разной массы или с одной опорной стойкой, то в знаменатель формулы (К.16) следует подставлять приведенную массу фермы

Qпр = QФ + 8,4Qст, (К.17)

где Qст - масса одной (при двух - наибольшей) опорной стойки;

γн - коэффициент надежности при подъеме (опускании), принимаемый γн = 1,7 .

Qкр.п = 160βγ·EH(Iну + Iву)/L^3; (К.18)

β = (2Qн + Qр)/Qф, (К.19)

где Qн и Qр - массы соответственно нижнего пояса и элементов решетки фермы;

γ = 6/(20(1 − a) − 5(1 − a)^4 − 9), (К.20)

(формула К.20 в ред. Изменения N 4, утв. Приказом

Минстроя России от 30.12.2020 N 905/пр)

где a = l/L ;

l - расстояние между точками строповки;

L - длина фермы (пролет);

γ - коэффициент согласно таблице К.7;

E - модуль упругости стали;

H - высота фермы в местах строповки;

Iну , Iву - моменты инерции соответственно нижнего и верхнего поясов фермы из плоскости; при ступенчатом уменьшении сечения по длине нижнего пояса от середины к опорам следует принимать приведенные моменты инерции, определяемые произведением моментов инерции участков с максимальным сечением на коэффициент a1 согласно таблице К.8.

Формула (К.16)

Qкр.п/Qф ≥ γн, (К.16)

где Qкр.п - критическая масса фермы при подъеме (опускании);

QФ - собственная масса фермы, определяемая по рабочей документации (массу фасонок следует распределить поровну между поясами и решеткой); если ферму поднимают или опускают с двумя опорными стойками одинаковой или разной массы или с одной опорной стойкой, то в знаменатель формулы (К.16) следует подставлять приведенную массу фермы

Qкр.п/Qф ≥ γн (К.16)

где Qкр.п - критическая масса фермы при подъеме (опускании);

QФ - собственная масса фермы, определяемая по рабочей документации (массу фасонок следует распределить поровну между поясами и решеткой); если ферму поднимают или опускают с двумя опорными стойками одинаковой или разной массы или с одной опорной стойкой, то в знаменатель формулы (К.16) следует подставлять приведенную массу фермы

Формула (К.17)

Qпр = QФ + 8,4Qст, (К.17)

где Qст - масса одной (при двух - наибольшей) опорной стойки;

γн - коэффициент надежности при подъеме (опускании), принимаемый γн = 1,7 .

Qпр = QФ + 8,4Qст (К.17)

где Qст - масса одной (при двух - наибольшей) опорной стойки;

γн - коэффициент надежности при подъеме (опускании), принимаемый γн = 1,7 .

Формула (К.18)

Qкр.п = 160βγ·EH(Iну + Iву)/L^3; (К.18)

Qкр.п = 160βγ·EH(Iну + Iву)/L^3 (К.18)

Формула (К.19)

β = (2Qн + Qр)/Qф, (К.19)

где Qн и Qр - массы соответственно нижнего пояса и элементов решетки фермы;

β = (2Qн + Qр)/Qф (К.19)

где Qн и Qр - массы соответственно нижнего пояса и элементов решетки фермы;

Формула (К.20)

γ = 6/(20(1 − a) − 5(1 − a)^4 − 9), (К.20)

γ = 6/(20(1 − a) − 5(1 − a)^4 − 9) (К.20)

Таблица К.7

Примечания1 При l = 0 для любого значения L коэффициент γ = 0 .2 Во всех случаях должно быть l >= 0,5L.

Таблица К.8

Примечание - Значения a1 и a2 для промежуточных отношений Iмину/Iмаксу следует вычислять методом линейной интерполяции.

К.2.3

Для стропильных и подстропильных ферм, изготовленных по типовым сериям 1.460-2 и 1.460-4, места их строповки при подъеме по условиям обеспечения устойчивости ферм приведены в таблице К.9.

Таблица К.9

Примечание: <*> В числителе дан размер верхнего пояса; в знаменателе - нижнего пояса.Примечания1 Строповку подстропильных ферм пролетами 12, 18 и 24 м указанных типовых серий при подъеме с опорными стойками и без них следует производить за средний узел, а временное раскрепление этих ферм по условиям устойчивости не требуется.2 Места строповки стропильных и подстропильных ферм указаны при укрупнительной сборке их в вертикальном положении (без кантовки).3 Предварительное натяжение в расчалках каждой пары определено при углах α1 = 45° , φ1 = 45° и α2 = 30° , φ2 = 0° (см. рисунок К.2).4 При натяжении расчалок значение Tр.мин обязательно контролируется. Указанные типовые серии используются как справочный материал для проектирования.

К.2.4

Устойчивость ферм треугольного, полигонального и других очертаний, имеющих любые сечения поясов (включая и несимметричные) при различных способах строповки, а также ферм с параллельными или слабонаклонными (до 1:10) поясами с расстоянием между узлами строповки более 0,5 пролета или строповки за три узла следует проверять по формуле

Pкр/Pпр ≥ γн, (К.21)

где Pкр - критическая нагрузка для сжатого на одной половине фермы участка нижнего или верхнего пояса в зависимости от способа строповки;

Pпр - приведенное усилие в сжатом участке нижнего или верхнего пояса.

Формула (К.21)

Pкр/Pпр ≥ γн, (К.21)

где Pкр - критическая нагрузка для сжатого на одной половине фермы участка нижнего или верхнего пояса в зависимости от способа строповки;

Pпр - приведенное усилие в сжатом участке нижнего или верхнего пояса.

Pкр/Pпр ≥ γн (К.21)

где Pкр - критическая нагрузка для сжатого на одной половине фермы участка нижнего или верхнего пояса в зависимости от способа строповки;

Pпр - приведенное усилие в сжатом участке нижнего или верхнего пояса.

К.2.5

Критическую нагрузку следует вычислять по формуле

Pкр = π^2EIсу/(4l0^2), (К.22)

где Iсу - момент инерции из плоскости сжатого участка нижнего или верхнего пояса;

при ступенчатом уменьшении сечения по длине сжатого участка пояса (нижнего или верхнего) от середины к опорам следует принимать приведенные моменты инерции, определяемые произведением моментов инерции участков с максимальным сечением на коэффициент a1 для нижнего пояса и a2 для верхнего пояса согласно таблице К.8;

при ступенчатом уменьшении сечения по длине сжатого участка пояса от опор к середине фермы момент инерции следует принимать по минимальному сечению;

l0 - длина пояса от середины пролета фермы до конца сжатого участка; при наличии растяжения в средних панелях пояса усилия в них в запас устойчивости следует принимать равными нулю.

Формула (К.22)

Pкр = π^2EIсу/(4l0^2), (К.22)

где Iсу - момент инерции из плоскости сжатого участка нижнего или верхнего пояса;

при ступенчатом уменьшении сечения по длине сжатого участка пояса (нижнего или верхнего) от середины к опорам следует принимать приведенные моменты инерции, определяемые произведением моментов инерции участков с максимальным сечением на коэффициент a1 для нижнего пояса и a2 для верхнего пояса согласно таблице К.8;

при ступенчатом уменьшении сечения по длине сжатого участка пояса от опор к середине фермы момент инерции следует принимать по минимальному сечению;

l0 - длина пояса от середины пролета фермы до конца сжатого участка; при наличии растяжения в средних панелях пояса усилия в них в запас устойчивости следует принимать равными нулю.

Pкр = π^2EIсу/(4l0^2) (К.22)

где Iсу - момент инерции из плоскости сжатого участка нижнего или верхнего пояса;

при ступенчатом уменьшении сечения по длине сжатого участка пояса (нижнего или верхнего) от середины к опорам следует принимать приведенные моменты инерции, определяемые произведением моментов инерции участков с максимальным сечением на коэффициент a1 для нижнего пояса и a2 для верхнего пояса согласно таблице К.8;

при ступенчатом уменьшении сечения по длине сжатого участка пояса от опор к середине фермы момент инерции следует принимать по минимальному сечению;

l0 - длина пояса от середины пролета фермы до конца сжатого участка; при наличии растяжения в средних панелях пояса усилия в них в запас устойчивости следует принимать равными нулю.

К.2.6

Приведенное усилие в сжатом участке пояса следует определять по формуле

Pпр = P1(l1/l0)^2 + P2(l2/l0)^2 + P3(l3/l0) +... + Pn, (К.23)

где P1, P2, P3, ..., Pn - узловые нагрузки на сжатый стержень, определяемые разностью усилий в соседних панелях пояса фермы от ее собственной массы (рисунок К.1) и равные P1 = N1 - N2, P2 = N2 - N3, P3 = N3 - N4, Pn = Nn.

Рисунок К.1 - Расчетная схема сжатых участков пояса фермы

Формула (К.23)

Pпр = P1(l1/l0)^2 + P2(l2/l0)^2 + P3(l3/l0) +... + Pn, (К.23)

где P1, P2, P3, ..., Pn - узловые нагрузки на сжатый стержень, определяемые разностью усилий в соседних панелях пояса фермы от ее собственной массы (рисунок К.1) и равные P1 = N1 - N2, P2 = N2 - N3, P3 = N3 - N4, Pn = Nn.

Pпр = P1(l1/l0)^2 + P2(l2/l0)^2 + P3(l3/l0) +... + Pn (К.23)

где P1, P2, P3, ..., Pn - узловые нагрузки на сжатый стержень, определяемые разностью усилий в соседних панелях пояса фермы от ее собственной массы (рисунок К.1) и равные P1 = N1 - N2, P2 = N2 - N3, P3 = N3 - N4, Pn = Nn.

К.2.7

Если при всех возможных способах строповки условия формул (К.16) или (К.21) не выполняются, то необходимо усилить сжатый пояс фермы и проверить устойчивость фермы с учетом усиления. При этом приведенные моменты инерции для определения Qкр.п или Pкр следует вычислять:

при жестком креплении элементов усиления к нижнему поясу - как для целого сечения;

при податливом креплении - как сумму моментов инерции сечений пояса и усиления.

К.2.8

После установки стальных ферм любого очертания на опоры в процессе монтажа необходимо до расстроповки обеспечить их устойчивость против опрокидывания от ветровых нагрузок и устойчивость плоской формы изгиба от усилий, вызванных собственной массой. Устойчивость необходимо обеспечить и в процессе демонтажа после снятия раскрепляющих ферму конструкций (прогонов, связей, плит покрытия).

К.2.9

Действующий на ферму опрокидывающий момент от расчетной ветровой нагрузки следует рассчитывать в соответствии с требованиями СП 20.13330. Несущая способность опорных узлов ферм должна определяться их конструктивным решением, а также болтами и сварными швами, закрепляющими ферму к опорам. Удерживающее влияние собственной массы фермы учитывать не следует. Для ферм, опирающихся верхним поясом (с нисходящим опорным раскосом), проверка на опрокидывание не требуется.

К.2.10

Если устойчивость против опрокидывания не обеспечена, то верхний пояс в узлах необходимо раскрепить парными расчалками или распорками, число которых и места их установки следует принимать с учетом обеспечения устойчивости плоской формы изгиба ферм (см. К.2.11 - К.2.18).

Рекомендуемые диаметры канатов расчалок приведены в таблице К.10.

Площадь сечения расчалки или распорки следует проверять на усилие, возникающее от действия расчетной ветровой нагрузки (для расчалок необходимо добавлять усилие от предварительного натяжения - по таблице К.10) без учета работы болтов и сварных швов в опорных узлах ферм. Коэффициент надежности каната расчалок должен быть не менее 3.

Винтовые стяжки для натяжения расчалок, якоря или смонтированные конструкции следует подбирать (рассчитывать) на усилие, равное 1/3 разрывного усилия каната, принятого для расчалок данной пары.

Таблица К.10

К.2.11

Устойчивость плоской формы изгиба ферм с параллельными или слабонаклонными (до 1:10) поясами двутаврового, таврового (включая сечение из парных уголков), трубчатого (прямоугольного, круглого) или другого симметричного относительно вертикальной оси сечения следует проверять по формуле

Qкр.вр/Qф ≥ γвр, (К.24)

Qкр.вр - критическая масса фермы, определяемая в зависимости от наличия раскреплений верхнего пояса (расчалками или распорками);

Qф - собственная масса фермы, определяемая по рабочей документации;

γвр - коэффициент надежности при временном раскреплении фермы, принимаемый γвр ≥ 2,6 .

Формула (К.24)

Qкр.вр/Qф ≥ γвр, (К.24)

Qкр.вр/Qф ≥ γвр (К.24)

К.2.12

Для ферм, не раскрепленных в пролете против опрокидывания, критическую массу следует определять по формуле

Qкр.вр = 164·(EIвуH/(Lпр^2L))·(1 + (Lпр^2/10)·√(c̄/(EIву))), (К.25)

где E - модуль упругости стали;

Iву - момент инерции верхнего пояса из плоскости фермы; при ступенчатом уменьшении сечения по длине пояса от середины к опорам следует принимать приведенный момент инерции, определяемый произведением момента инерции участка с максимальным сечением на коэффициент a2 согласно таблице К.8;

H - высота фермы (при слабонаклонном поясе следует принимать высоту, усредненную в одной четверти пролета);

Lпр - приведенная длина верхнего пояса, которую для ферм, опирающихся нижним поясом, следует принимать равной:

при неослабленных сечениях верхнего пояса в крайних панелях - фактической длине верхнего пояса с учетом наклона;

при ослабленных сечениях верхнего пояса в крайних панелях - длине верхнего пояса между узлами примыкания восходящих опорных раскосов и суммарной длине этих раскосов;

L - длина (пролет) фермы; для ферм, опирающихся верхним поясом, за Lпр следует принимать фактическую длину пояса (пролет фермы), а за L - длину нижнего пояса между узлами примыкания нисходящих опорных раскосов и их суммарную длину;

c̄ - коэффициент упругой поддержки верхнего пояса, определяемый по формуле

c̄ = 2Cн·ln(Cр/Cн), (К.26)

где

Cн = 2GIнк/(H^2L^2), (К.27)

G - модуль сдвига стали;

Iнк - момент инерции нижнего пояса на кручение; при ступенчатом изменении сечения по длине нижнего пояса указанный момент инерции следует принимать как среднее значение для всех участков пояса.

Cр = (3E/L)·∑(1…K) (Ii/li^3), (К.28)

где Ii - момент инерции из плоскости фермы i-го элемента решетки;

li - длина i-го элемента решетки;

K - число элементов решетки в ферме.

Формула (К.25)

Qкр.вр = 164·(EIвуH/(Lпр^2L))·(1 + (Lпр^2/10)·√(c̄/(EIву))), (К.25)

где E - модуль упругости стали;

Iву - момент инерции верхнего пояса из плоскости фермы; при ступенчатом уменьшении сечения по длине пояса от середины к опорам следует принимать приведенный момент инерции, определяемый произведением момента инерции участка с максимальным сечением на коэффициент a2 согласно таблице К.8;

H - высота фермы (при слабонаклонном поясе следует принимать высоту, усредненную в одной четверти пролета);

Lпр - приведенная длина верхнего пояса, которую для ферм, опирающихся нижним поясом, следует принимать равной:

при неослабленных сечениях верхнего пояса в крайних панелях - фактической длине верхнего пояса с учетом наклона;

при ослабленных сечениях верхнего пояса в крайних панелях - длине верхнего пояса между узлами примыкания восходящих опорных раскосов и суммарной длине этих раскосов;

L - длина (пролет) фермы; для ферм, опирающихся верхним поясом, за Lпр следует принимать фактическую длину пояса (пролет фермы), а за L - длину нижнего пояса между узлами примыкания нисходящих опорных раскосов и их суммарную длину;

c̄ - коэффициент упругой поддержки верхнего пояса, определяемый по формуле

Qкр.вр = 164·(EIвуH/(Lпр^2L))·(1 + (Lпр^2/10)·√(c̄/(EIву))) (К.25)

где E - модуль упругости стали;

Iву - момент инерции верхнего пояса из плоскости фермы; при ступенчатом уменьшении сечения по длине пояса от середины к опорам следует принимать приведенный момент инерции, определяемый произведением момента инерции участка с максимальным сечением на коэффициент a2 согласно таблице К.8;

H - высота фермы (при слабонаклонном поясе следует принимать высоту, усредненную в одной четверти пролета);

Lпр - приведенная длина верхнего пояса, которую для ферм, опирающихся нижним поясом, следует принимать равной:

при неослабленных сечениях верхнего пояса в крайних панелях - фактической длине верхнего пояса с учетом наклона;

при ослабленных сечениях верхнего пояса в крайних панелях - длине верхнего пояса между узлами примыкания восходящих опорных раскосов и суммарной длине этих раскосов;

L - длина (пролет) фермы; для ферм, опирающихся верхним поясом, за Lпр следует принимать фактическую длину пояса (пролет фермы), а за L - длину нижнего пояса между узлами примыкания нисходящих опорных раскосов и их суммарную длину;

c̄ - коэффициент упругой поддержки верхнего пояса, определяемый по формуле

Формула (К.26)

c̄ = 2Cн·ln(Cр/Cн), (К.26)

где

c̄ = 2Cн·ln(Cр/Cн) (К.26)

где

Формула (К.27)

Cн = 2GIнк/(H^2L^2), (К.27)

Cн = 2GIнк/(H^2L^2) (К.27)

Формула (К.28)

Cр = (3E/L)·∑(1…K) (Ii/li^3), (К.28)

где Ii - момент инерции из плоскости фермы i-го элемента решетки;

li - длина i-го элемента решетки;

K - число элементов решетки в ферме.

Cр = (3E/L)·∑(1…K) (Ii/li^3) (К.28)

где Ii - момент инерции из плоскости фермы i-го элемента решетки;

li - длина i-го элемента решетки;

K - число элементов решетки в ферме.

К.2.13

Если критическая масса фермы, подсчитанная по формуле (К.24), не соответствует условию формулы (К.25), то верхний пояс в узлах необходимо раскрепить парными расчалками или распорками.

К.2.14

Для ферм, раскрепленных в пролете от опрокидывания или по условиям обеспечения устойчивости плоской формы изгиба парными расчалками, критическую массу следует определять по формуле

Qкр.вр = 80n^2EIвуH/(Lпр^2L) + (16H/L)·√(c̄EIву) − Nn, (К.29)

где n - число равных по длине участков сжатого пояса между узлами раскреплений (разница длин участков допускается не более 3 м);

Nn - величина, учитывающая дополнительное усилие в верхнем поясе от усилий в расчалках и определяемая по формуле

Nn = 8Tр.предKVD, (К.30)

где Tр.пред - предельное усилие предварительного натяжения в наиболее напряженной расчалке, определяемое по таблице К.10;

K - коэффициент, зависящий от числа пар расчалок:

при одной паре K = 0,25;

при двух парах K = 0,333;

при трех парах K = 0,375;

раскрепление ферм больше чем тремя парами расчалок не допускается;

V = Lпр/L, (К.31)

D = sin α2 + cos α2cos φ2/(cos α1cos φ1). (К.32)

Величину D следует вычислять для каждой пары расчалок. При этом индекс 1 относится к углам наиболее напряженной расчалки данной пары, т.е. такой, для которой произведение косинусов углов (cos α·cos φ) меньше аналогичного произведения для другой расчалки (рисунок К.2). Для расчалок, расположенных с углами α в пределах 30° - 45° и φ в пределах 0° - 45°, допускается принять D = 1,7.

— 1 - ферма; 2 - расчалка; 3 - якорь

Рисунок К.2 - Схема раскрепления ферм расчалками

Формула (К.29)

Qкр.вр = 80n^2EIвуH/(Lпр^2L) + (16H/L)·√(c̄EIву) − Nn, (К.29)

где n - число равных по длине участков сжатого пояса между узлами раскреплений (разница длин участков допускается не более 3 м);

Nn - величина, учитывающая дополнительное усилие в верхнем поясе от усилий в расчалках и определяемая по формуле

Qкр.вр = 80n^2EIвуH/(Lпр^2L) + (16H/L)·√(c̄EIву) − Nn (К.29)

где n - число равных по длине участков сжатого пояса между узлами раскреплений (разница длин участков допускается не более 3 м);

Nn - величина, учитывающая дополнительное усилие в верхнем поясе от усилий в расчалках и определяемая по формуле

Формула (К.30)

Nn = 8Tр.предKVD, (К.30)

где Tр.пред - предельное усилие предварительного натяжения в наиболее напряженной расчалке, определяемое по таблице К.10;

K - коэффициент, зависящий от числа пар расчалок:

при одной паре K = 0,25;

Nn = 8Tр.предKVD (К.30)

где Tр.пред - предельное усилие предварительного натяжения в наиболее напряженной расчалке, определяемое по таблице К.10;

K - коэффициент, зависящий от числа пар расчалок:

при одной паре K = 0,25;

Формула (К.31)

V = Lпр/L, (К.31)

V = Lпр/L (К.31)

Формула (К.32)

D = sin α2 + cos α2cos φ2/(cos α1cos φ1). (К.32)

D = sin α2 + cos α2cos φ2/(cos α1cos φ1) (К.32)

К.2.15

Для обеспечения устойчивости ферм, раскрепленных расчалками, необходимо до расстроповки довести с помощью винтовых стяжек усилие предварительного натяжения в менее напряженной расчалке данной пары (у которой произведение косинусов углов большее) до значения

Tр.мин = IрAр·∛(C1BIвуcos α0/(AрLпр^2cos^2α0 − C2BIвуlр)), (К.33)

где

B = γвр·Qф/Qкр.вр; (К.34)

lр - длина менее напряженной расчалки;

Aр - площадь сечения каната расчалки;

α0 - угол наклона к горизонту проекции расчалки длиной lр на плоскость расчаливания;

tg α0 = tg α/cos φ; (К.35)

α и φ - углы для расчалки lр;

C1 и C2 - коэффициенты, зависящие от числа пар расчалок:

при одной паре C1 = 1290 и C2 = 570;

при двух парах C1 = 6550 и C2 = 2890;

при трех парах C1 = 17650 и C2 = 7770.

Величину Tр.мин в процессе натяжения следует контролировать в менее напряженной расчалке пары.

Формула (К.33)

Tр.мин = IрAр·∛(C1BIвуcos α0/(AрLпр^2cos^2α0 − C2BIвуlр)), (К.33)

где

Tр.мин = IрAр·∛(C1BIвуcos α0/(AрLпр^2cos^2α0 − C2BIвуlр)) (К.33)

где

Формула (К.34)

B = γвр·Qф/Qкр.вр; (К.34)

B = γвр·Qф/Qкр.вр (К.34)

Формула (К.35)

tg α0 = tg α/cos φ; (К.35)

tg α0 = tg α/cos φ (К.35)

К.2.16

Усилие предварительного натяжения в более напряженной расчалке данной пары следует определять по формуле

Tр.макс = Tр.мин·cos α2cos φ2/(cos α1cos φ1), (К.36)

где индекс 1 относится к углам более напряженной расчалки.

При этом должно соблюдаться условие

Tр.макс <= Tр.пред. (К.37)

Если условие по формуле (К.37) не соблюдается, то необходимо изменить углы расположения или длину расчалок (одной или обеих).

Формула (К.36)

Tр.макс = Tр.мин·cos α2cos φ2/(cos α1cos φ1), (К.36)

где индекс 1 относится к углам более напряженной расчалки.

Tр.макс = Tр.мин·cos α2cos φ2/(cos α1cos φ1) (К.36)

где индекс 1 относится к углам более напряженной расчалки.

Формула (К.37)

Tр.макс <= Tр.пред. (К.37)

Tр.макс <= Tр.пред (К.37)

К.2.17

Для ферм, раскрепленных в пролете от опрокидывания или по условиям обеспечения устойчивости плоской формы изгиба распорками, критическую массу следует определять по формуле (К.29) без дополнительного усилия в верхнем поясе, т.е. при Nn = 0.

Площадь сечения распорок для обеспечения устойчивости плоской формы изгиба ферм следует подбирать на следующие условные усилия в зависимости от марки стали верхнего пояса:

для стали С235 и С245 - 20Ab;

для стали С345 - 30Ab;

для стали С375 - 40Ab,

где Ab - площадь сечения пояса в узлах раскрепления.

К.2.18

Устойчивость плоской формы изгиба ферм треугольного, полигонального и других очертаний при любых сечениях поясов следует проверять по формуле

Pкр/Pмакс ≥ γвр, (К.38)

где Pкр следует принимать меньшим из значений:

Pкр = π^2EI1/(μ1l1)^2 = π^2EI2/(μ2l2)^2, (К.39)

Pмакс - наибольшее усилие в сжатом участке пояса фермы от монтажных нагрузок;

γвр - коэффициент надежности при временном раскреплении фермы, принимаемый γвр ≥ 2,6 .

Гибкость из плоскости фермы сжатых участков верхнего пояса между точками раскреплений в соответствии с требованиями СП 16.13330 не должна превышать 220.

При ступенчатом изменении сечение участка пояса между точками раскреплений (таблица К.11) его гибкость следует определять по данным таблиц К.12 и К.13 и по формулам:

λ1 = μ1l1/i1 и λ2 = μ2l2/i2. (К.40)

Если гибкость сжатых участков между точками раскреплений верхнего пояса меньше 105, то такая ферма устойчива и условие (К.38) проверять не следует.

Выбор диаметра каната для расчалок, площадь сечения распорок, а также определение величины предварительного натяжения в них следует производить аналогично изложенному для ферм с параллельными (слабонаклонными) поясами (см. К.2.10 - К.2.17). При этом величину B для вычисления Tр.мин следует определять по формуле

B = γвр·Pмакс/Pкр. (К.41)

Формула (К.38)

Pкр/Pмакс ≥ γвр, (К.38)

где Pкр следует принимать меньшим из значений:

Pкр/Pмакс ≥ γвр (К.38)

где Pкр следует принимать меньшим из значений:

Формула (К.39)

Pкр = π^2EI1/(μ1l1)^2 = π^2EI2/(μ2l2)^2, (К.39)

Pкр = π^2EI1/(μ1l1)^2 = π^2EI2/(μ2l2)^2 (К.39)

Формула (К.40)

λ1 = μ1l1/i1 и λ2 = μ2l2/i2. (К.40)

λ1 = μ1l1/i1 и λ2 = μ2l2/i2 (К.40)

Формула (К.41)

B = γвр·Pмакс/Pкр. (К.41)

B = γвр·Pмакс/Pкр (К.41)

Таблица К.11

Примечания

1 Знак на схемах 4–6 — ось симметрии фермы; схемы 4, 5 и 6 относятся к случаям отсутствия расчалки или распорки по оси симметрии фермы.

2 При ослабленных сечениях верхнего пояса в крайних панелях длину сжатых участков верхнего пояса между точками раскреплений (опорой) следует принимать с учетом длин опорных раскосов.

К.2.19

Если в фермах узел примыкания верхнего пояса к опорному раскосу не имеет достаточной жесткости из плоскости фермы (элементы верхнего пояса не состыкованы жесткими накладками друг с другом или с опорным раскосом), то в этих узлах до расстроповки ферм необходимо установить расчалки или распорки.

Таблица К.12

Таблица К.13