СП 20.13330.2016. Приложение Л ЗНАЧЕНИЯ ПРЕДЕЛЬНЫХ ПРОГИБОВ И ПЕРЕМЕЩЕНИЙ ЗДАНИЙ

Л.1.1

Вертикальные предельные прогибы элементов конструкций, ограничиваемые исходя из технологических и конструктивных требований, приведены в таблице Л.1. Требования к зазорам между смежными элементами приведены в Л.1.2.

Обозначения, принятые в таблице Л.1:l - расчетный пролет элемента конструкции;a - шаг балок или ферм, к которым крепятся подвесные крановые пути.Примечания1 За расчетный пролет l элемента конструкции принимается расстояние между точками опирания элемента.Для консоли за расчетный пролет l следует принимать удвоенный ее вылет.Для безбалочного железобетонного перекрытия за расчетный пролет l следует принимать:а) для монолитной конструкции - расстояние между осями колонн;б) для сборной конструкции:- для ригелей рам - расстояние между осями колонн;- для квадратных в плане пролетных плит - размер диагонали плиты;- для прямоугольных в плане пролетных плит с отношением сторон более 1,5:1 - размер большей стороны плиты.

(примечание 1 в ред. Изменения N 5, утв. Приказом Минстроя России от 14.12.2023 N 918/пр)

— 2 Особенности вычисления прогибов по позиции 2, перечисление б), указаны в Д.1.8 приложения Д. Схема для определения прогибов стропильных конструкций при наличии подвесных крановых путей приведена на рисунке Д.2 приложения Д.

(в ред. Изменения N 6, утв. Приказом Минстроя России от 05.09.2024 N 597/пр)

Таблица Л.1

Л.1.2

Зазор между нижней поверхностью элементов покрытий и перекрытий и верхом перегородок, расположенных под элементами, не должен превышать 40 мм. В тех случаях, когда выполнение указанных требований связано с увеличением жесткости покрытий и перекрытий, необходимо конструктивными мероприятиями избегать этого увеличения (например, размещением перегородок не под изгибаемыми балками, а рядом с ними).

Л.2

Горизонтальные предельные сближения крановых путей открытых эстакад, ограничиваемые исходя из технологических требований

Горизонтальные предельные сближения крановых путей открытых эстакад от горизонтальных и внецентренно приложенных вертикальных нагрузок от одного крана (без учета крена фундаментов), ограничиваемые исходя из технологических требований, следует принимать равными 20 мм.

Л.3.1

Горизонтальные предельные перемещения зданий, ограничиваемые исходя из конструктивных требований (обеспечение целостности заполнения каркаса стенами, перегородками, оконными и дверными элементами), приведены в таблице Л.2. Указания по определению перемещений приведены в Л.3.2.

(в ред. Изменения N 5, утв. Приказом Минстроя России от 14.12.2023 N 918/пр)

Обозначения, принятые в таблице Л.2:h - высота многоэтажных зданий, равная расстоянию от верха фундамента до оси ригеля покрытия;hs - высота этажа в одноэтажных зданиях, равная расстоянию от верха фундамента до низа стропильных конструкций; в многоэтажных зданиях: для нижнего этажа - равная расстоянию от верха фундамента до оси ригеля перекрытия; для остальных этажей - равная расстоянию между осями смежных ригелей.Примечания1 Для верхних этажей многоэтажных зданий, проектируемых с использованием элементов покрытий одноэтажных зданий, горизонтальные предельные перемещения следует принимать такими же, как для одноэтажных зданий. При этом высоту верхнего этажа hs принимают от оси ригеля междуэтажного перекрытия до низа стропильных конструкций.2 К податливым креплениям относятся крепления стен или перегородок к каркасу, не препятствующие смещению каркаса (без передачи на стены или перегородки усилий, способных вызвать повреждения конструктивных элементов); к жестким - крепления, препятствующие взаимным смещениям каркаса, стен или перегородок.3 Для одноэтажных зданий с навесными стенами (а также при отсутствии жесткого диска покрытия) и многоэтажных этажерок промышленных зданий предельные перемещения допускается увеличивать на 30% (но принимать не более hs/150 в пределах каждого этажа).

Горизонтальные перемещения зданий следует определять с учетом крена (неравномерных осадок) фундаментов. При этом нагрузки от веса оборудования, мебели, людей, складируемых материалов и изделий следует учитывать только при сплошном равномерном загружении всех перекрытий многоэтажных зданий этими нагрузками (с учетом их снижения в зависимости от числа этажей), за исключением случаев, при которых по условиям нормальной эксплуатации предусматривается иное загружение.

Для зданий высотой до 40 м (и опор конвейерных галерей любой высоты), расположенных в ветровых районах I - IV, крен фундаментов, вызываемый ветровой нагрузкой, допускается не учитывать.

Таблица Л.2

(в ред. Изменения N 5, утв. Приказом Минстроя России от 14.12.2023 N 918/пр)

Л.3.2

При связевых каркасах многоэтажных зданий высотой более 40 м перекос этажных ячеек, примыкающих к диафрагмам жесткости, равный f1/hs + f2/l (рисунок Л.1), не должен превышать (см. таблицу Л.2): 1/500 - для позиции 2, перечисление а), 1/700 - для позиции 2, перечисление б), и 1/300 для позиции 2, перечисление в).

— 1 - диафрагмы жесткости; 2 - этажные ячейки;

- исходная схема каркаса до приложения нагрузки

Рисунок Л.1 - Схема перекоса этажных ячеек, примыкающих

к диафрагмам жесткости в зданиях со связевым каркасом

Л.3.3

Горизонтальные предельные прогибы стоек и ригелей фахверка, а также навесных стеновых панелей от ветровой нагрузки, ограничиваемые исходя из конструктивных требований, следует принимать равными l/200, где l - расчетный пролет стоек или панелей.

Л.3.4

Горизонтальные предельные прогибы опор конвейерных галерей от ветровых нагрузок, ограничиваемые исходя из технологических требований, следует принимать равными h/250, где h - высота опор от верха фундамента до низа ферм или балок.

Л.4

Предельные выгибы элементов междуэтажных перекрытий от усилий предварительного обжатия

Предельные выгибы fu элементов междуэтажных перекрытий, ограничиваемые исходя из конструктивных требований, следует принимать равными 15 мм при l <= 3 м и 40 мм - при l >= 12 м (для промежуточных значений l предельные выгибы следует определять линейной интерполяцией).

Выгибы f следует определять от усилий предварительного обжатия, собственного веса элементов перекрытий и веса пола.

М.1

При проектировании и расчетах несущих конструкций сооружения, имеющего сложную пространственную расчетную схему, требуется учет совместных колебаний сооружения по различным собственным формам и их взаимной корреляции при действии пульсационной составляющей ветровой нагрузки.

М.2

Пульсационные ветровые нагрузки являются динамическими и имеют случайную природу, поэтому в расчетах сооружений они должны учитываться исходя из статистических характеристик скорости ветра и наиболее неблагоприятных возможных мест приложения ветровой нагрузки.

Расчетные значения усилий Qp и перемещений up в элементах конструкции от действия пульсационной ветровой нагрузки определяют по формулам:

Qp = σQγg, (М.1)

up = σuγg, (М.2)

где σQ и σu - стандарт усилий и перемещений, соответственно;

γg = 3,0 - коэффициент обеспеченности пульсационной составляющей ветровой нагрузки.

Формула (М.1)

Qp = σQγg, (М.1)

Qp = σQγg (М.1)

Формула (М.2)

up = σuγg, (М.2)

где σQ и σu - стандарт усилий и перемещений, соответственно;

γg = 3,0 - коэффициент обеспеченности пульсационной составляющей ветровой нагрузки.

up = σuγg (М.2)

где σQ и σu - стандарт усилий и перемещений, соответственно;

γg = 3,0 - коэффициент обеспеченности пульсационной составляющей ветровой нагрузки.

М.3

Статистические характеристики для определения пульсационной составляющей основной ветровой нагрузки

Стандарт перемещений σu и стандарт усилий σQ необходимо определять на основе численного расчета сооружения на действие пульсационной составляющей ветровой нагрузки, с применением методики решения линейной динамической задачи о вынужденных колебаниях сооружений при действии пульсационной составляющей ветровой нагрузки, приведенной в М.3 - М.7.

При этом используют метод разложения усилий и перемещений в ряды по ортонормированным собственным формам колебаний сооружения.

М.3.1

Стандарт перемещений

Стандарт перемещений определяют по формуле

σu = √(Du), (М.3)

где Du - дисперсия перемещений.

Дисперсию перемещений определяют как

Du = (ζ10^2/(2π)^4)·∑(k=1…s) (1/fk^2)·∑(k1=1…s) (1/fk1^2)·φ̄k(x)φ̄k1(x)Gkk1, (М.4)

где x = (x1, x2, x3) - координаты, описывающие геометрию сооружения;

ζ10 - расчетное значение коэффициента пульсации давления ветра на высоте 10 м, определяемое по таблице 11.3;

s - количество учитываемых собственных форм, определяемое согласно 11.1.8;

fk - k-я собственная частота, Гц;

φ̄k(x) - вектор k-й собственной формы в точке x;

Gkk1 - обобщенное воздействие, учитывающее совместные колебания сооружения по k-й и k1-й формам.

Формула (М.3)

σu = √(Du), (М.3)

где Du - дисперсия перемещений.

σu = √(Du) (М.3)

где Du - дисперсия перемещений.

Формула (М.4)

Du = (ζ10^2/(2π)^4)·∑(k=1…s) (1/fk^2)·∑(k1=1…s) (1/fk1^2)·φ̄k(x)φ̄k1(x)Gkk1, (М.4)

где x = (x1, x2, x3) - координаты, описывающие геометрию сооружения;

ζ10 - расчетное значение коэффициента пульсации давления ветра на высоте 10 м, определяемое по таблице 11.3;

s - количество учитываемых собственных форм, определяемое согласно 11.1.8;

fk - k-я собственная частота, Гц;

φ̄k(x) - вектор k-й собственной формы в точке x;

Gkk1 - обобщенное воздействие, учитывающее совместные колебания сооружения по k-й и k1-й формам.

Du = (ζ10^2/(2π)^4)·∑(k=1…s) (1/fk^2)·∑(k1=1…s) (1/fk1^2)·φ̄k(x)φ̄k1(x)Gkk1 (М.4)

где x = (x1, x2, x3) - координаты, описывающие геометрию сооружения;

ζ10 - расчетное значение коэффициента пульсации давления ветра на высоте 10 м, определяемое по таблице 11.3;

s - количество учитываемых собственных форм, определяемое согласно 11.1.8;

fk - k-я собственная частота, Гц;

φ̄k(x) - вектор k-й собственной формы в точке x;

Gkk1 - обобщенное воздействие, учитывающее совместные колебания сооружения по k-й и k1-й формам.

М.3.2

Стандарт усилий

Принимая, что усилие Q или другой внутренний силовой фактор связаны с перемещением линейной зависимостью

Q = L(u), (М.5)

где L(u) - линейная функция, матрица или оператор (интегральный, дифференциальный, смешанный), стандарт усилий определяют по формуле

σQ = √(DQ), (М.6)

где DQ - дисперсия усилий, определяемая как

DQ = (ζ10^2/(2π)^4)·∑(k=1…s) (1/fk^2)·∑(k1=1…s) (1/fk1^2)·L(φ̄k(x))L(φ̄k1(x))Gkk1. (М.7)

Формула (М.5)

Q = L(u), (М.5)

где L(u) - линейная функция, матрица или оператор (интегральный, дифференциальный, смешанный), стандарт усилий определяют по формуле

Q = L(u) (М.5)

где L(u) - линейная функция, матрица или оператор (интегральный, дифференциальный, смешанный), стандарт усилий определяют по формуле

Формула (М.6)

σQ = √(DQ), (М.6)

где DQ - дисперсия усилий, определяемая как

σQ = √(DQ) (М.6)

где DQ - дисперсия усилий, определяемая как

Формула (М.7)

DQ = (ζ10^2/(2π)^4)·∑(k=1…s) (1/fk^2)·∑(k1=1…s) (1/fk1^2)·L(φ̄k(x))L(φ̄k1(x))Gkk1. (М.7)

DQ = (ζ10^2/(2π)^4)·∑(k=1…s) (1/fk^2)·∑(k1=1…s) (1/fk1^2)·L(φ̄k(x))L(φ̄k1(x))Gkk1 (М.7)

М.4

Обобщенное динамическое воздействие Gkk1

Обобщенное динамическое воздействие Gkk1 , Н2/м2, определяют как

Gkk1 = ∫(A) ∫(A) gk⁽ᵛ⁾(x⁽¹⁾)gk1⁽ᵛ⁾(x⁽²⁾)ξkk1^2(x⁽¹⁾, x⁽²⁾)dx⁽¹⁾dx⁽²⁾, (М.8)

где

gk⁽ᵛ⁾(x) = φ̄k(x)·w̄(x)·ζ(z), (М.9)

ξkk1^2(x⁽¹⁾, x⁽²⁾) = ∫(0…∞) (Sp,0(f; x⁽¹⁾, x⁽²⁾)/(Δk(f)Δk1(f)))df, (М.10)

Δk^2(f) = [1 − (f/fk)^2]^2 + γk(f/fk)^2, (М.11)

Sp(f; x⁽¹⁾, x⁽²⁾) ≡ σo^2Sp,o = σo^2Sv,o(f)rv(f; x⁽¹⁾, x⁽²⁾), (М.12)

где w̄(x) - вектор средней составляющей ветровой нагрузки в точке x, Н/м2;

A - поверхность сооружения, на которую действует пульсационная ветровая нагрузка;

ζ(z) - коэффициент пульсаций давления ветра;

z - высота над поверхностью земли в точке с координатами x, м;

ζkk1 - локальный коэффициент динамичности, учитывающий совместную реакцию сооружения по k-й и k1-й формам;

f - частота, Гц;

Sv,o(f) - нормированный энергетический спектр продольной компоненты скорости вектора;

rv(f; x(1), x(2)) - коэффициент корреляции пульсаций скорости ветра в точках

x⁽¹⁾ = (x1⁽¹⁾, x2⁽¹⁾, x3⁽¹⁾) и x⁽²⁾ = (x1⁽²⁾, x2⁽²⁾, x3⁽²⁾);

σo - стандарт спектра скорости ветра.

Коэффициент пульсаций ζ(z) давления ветра на высоте z определяется по формуле (11.6) в соответствии с 11.1.8.

Формула (М.8)

Gkk1 = ∫(A) ∫(A) gk⁽ᵛ⁾(x⁽¹⁾)gk1⁽ᵛ⁾(x⁽²⁾)ξkk1^2(x⁽¹⁾, x⁽²⁾)dx⁽¹⁾dx⁽²⁾, (М.8)

где

Gkk1 = ∫(A) ∫(A) gk⁽ᵛ⁾(x⁽¹⁾)gk1⁽ᵛ⁾(x⁽²⁾)ξkk1^2(x⁽¹⁾, x⁽²⁾)dx⁽¹⁾dx⁽²⁾ (М.8)

где

Формула (М.9)

gk⁽ᵛ⁾(x) = φ̄k(x)·w̄(x)·ζ(z), (М.9)

gk⁽ᵛ⁾(x) = φ̄k(x)·w̄(x)·ζ(z) (М.9)

Формула (М.10)

ξkk1^2(x⁽¹⁾, x⁽²⁾) = ∫(0…∞) (Sp,0(f; x⁽¹⁾, x⁽²⁾)/(Δk(f)Δk1(f)))df, (М.10)

ξkk1^2(x⁽¹⁾, x⁽²⁾) = ∫(0…∞) (Sp,0(f; x⁽¹⁾, x⁽²⁾)/(Δk(f)Δk1(f)))df (М.10)

Формула (М.11)

Δk^2(f) = [1 − (f/fk)^2]^2 + γk(f/fk)^2, (М.11)

Δk^2(f) = [1 − (f/fk)^2]^2 + γk(f/fk)^2 (М.11)

Формула (М.12)

Sp(f; x⁽¹⁾, x⁽²⁾) ≡ σo^2Sp,o = σo^2Sv,o(f)rv(f; x⁽¹⁾, x⁽²⁾), (М.12)

где w̄(x) - вектор средней составляющей ветровой нагрузки в точке x, Н/м2;

A - поверхность сооружения, на которую действует пульсационная ветровая нагрузка;

ζ(z) - коэффициент пульсаций давления ветра;

z - высота над поверхностью земли в точке с координатами x, м;

ζkk1 - локальный коэффициент динамичности, учитывающий совместную реакцию сооружения по k-й и k1-й формам;

f - частота, Гц;

Sv,o(f) - нормированный энергетический спектр продольной компоненты скорости вектора;

rv(f; x(1), x(2)) - коэффициент корреляции пульсаций скорости ветра в точках

x⁽¹⁾ = (x1⁽¹⁾, x2⁽¹⁾, x3⁽¹⁾) и x⁽²⁾ = (x1⁽²⁾, x2⁽²⁾, x3⁽²⁾);

σo - стандарт спектра скорости ветра.

Sp(f; x⁽¹⁾, x⁽²⁾) ≡ σo^2Sp,o = σo^2Sv,o(f)rv(f; x⁽¹⁾, x⁽²⁾) (М.12)

где w̄(x) - вектор средней составляющей ветровой нагрузки в точке x, Н/м2;

A - поверхность сооружения, на которую действует пульсационная ветровая нагрузка;

ζ(z) - коэффициент пульсаций давления ветра;

z - высота над поверхностью земли в точке с координатами x, м;

ζkk1 - локальный коэффициент динамичности, учитывающий совместную реакцию сооружения по k-й и k1-й формам;

f - частота, Гц;

Sv,o(f) - нормированный энергетический спектр продольной компоненты скорости вектора;

rv(f; x(1), x(2)) - коэффициент корреляции пульсаций скорости ветра в точках

x⁽¹⁾ = (x1⁽¹⁾, x2⁽¹⁾, x3⁽¹⁾) и x⁽²⁾ = (x1⁽²⁾, x2⁽²⁾, x3⁽²⁾);

σo - стандарт спектра скорости ветра.

М.5

Нормированный энергетический спектр пульсационной составляющей скорости ветра Sv,o(f) описывают соотношением

Sv,o(f) = (4/3)·λ^2/(f(1 + λ^2)^(4/3)), (М.13)

λ = fLx/V0, (М.14)

где λ - безразмерная частота;

f - частота для каждой из учитываемых форм колебаний, Гц;

Lx = 1200 м - интегральный продольный масштаб турбулентности;

V0 = 0,84v50 - скорость ветра на высоте 10 м для места строительства.

Формула (М.13)

Sv,o(f) = (4/3)·λ^2/(f(1 + λ^2)^(4/3)), (М.13)

Sv,o(f) = (4/3)·λ^2/(f(1 + λ^2)^(4/3)) (М.13)

Формула (М.14)

λ = fLx/V0, (М.14)

где λ - безразмерная частота;

f - частота для каждой из учитываемых форм колебаний, Гц;

Lx = 1200 м - интегральный продольный масштаб турбулентности;

V0 = 0,84v50 - скорость ветра на высоте 10 м для места строительства.

λ = fLx/V0 (М.14)

где λ - безразмерная частота;

f - частота для каждой из учитываемых форм колебаний, Гц;

Lx = 1200 м - интегральный продольный масштаб турбулентности;

V0 = 0,84v50 - скорость ветра на высоте 10 м для места строительства.

М.6

Коэффициент корреляции rv(f; x(1), x(2)) пульсаций скорости ветра в точках x⁽¹⁾ = (x1⁽¹⁾, x2⁽¹⁾, x3⁽¹⁾) и x⁽²⁾ = (x1⁽²⁾, x2⁽²⁾, x3⁽²⁾) определяют по формуле

rv(f; x⁽¹⁾, x⁽²⁾) = exp{−fTv(x⁽¹⁾, x⁽²⁾)}, (М.15)

Tv(x⁽¹⁾, x⁽²⁾) = Δlv(x⁽¹⁾, x⁽²⁾)/V0, (М.16)

Δlv^2 = ∑(i=1…3) bi^2Δxi^2; Δxi = |xi⁽¹⁾ − xi⁽²⁾|, (М.17)

где Tv(x(1), x(2)) - период корреляции порывов в точках x(1) и x(2);

V0 - скорость ветра на высоте 10 м;

Δxi (i = 1, 2, 3) - проекции расстояния между точками x(1) и x(2) на оси правой системы координат, в которой ось Ox1 ориентирована по направлению средней скорости ветра, а ось Ox3 направлена вертикально вверх;

bi(i = 1, 2, 3) - эмпирические константы, принимаемые b1 = 20; b2 = b3 = 8.

Формула (М.15)

rv(f; x⁽¹⁾, x⁽²⁾) = exp{−fTv(x⁽¹⁾, x⁽²⁾)}, (М.15)

rv(f; x⁽¹⁾, x⁽²⁾) = exp{−fTv(x⁽¹⁾, x⁽²⁾)} (М.15)

Формула (М.16)

Tv(x⁽¹⁾, x⁽²⁾) = Δlv(x⁽¹⁾, x⁽²⁾)/V0, (М.16)

Tv(x⁽¹⁾, x⁽²⁾) = Δlv(x⁽¹⁾, x⁽²⁾)/V0 (М.16)

Формула (М.17)

Δlv^2 = ∑(i=1…3) bi^2Δxi^2; Δxi = |xi⁽¹⁾ − xi⁽²⁾|, (М.17)

где Tv(x(1), x(2)) - период корреляции порывов в точках x(1) и x(2);

V0 - скорость ветра на высоте 10 м;

Δxi (i = 1, 2, 3) - проекции расстояния между точками x(1) и x(2) на оси правой системы координат, в которой ось Ox1 ориентирована по направлению средней скорости ветра, а ось Ox3 направлена вертикально вверх;

bi(i = 1, 2, 3) - эмпирические константы, принимаемые b1 = 20; b2 = b3 = 8.

Δlv^2 = ∑(i=1…3) bi^2Δxi^2; Δxi = |xi⁽¹⁾ − xi⁽²⁾| (М.17)

где Tv(x(1), x(2)) - период корреляции порывов в точках x(1) и x(2);

V0 - скорость ветра на высоте 10 м;

Δxi (i = 1, 2, 3) - проекции расстояния между точками x(1) и x(2) на оси правой системы координат, в которой ось Ox1 ориентирована по направлению средней скорости ветра, а ось Ox3 направлена вертикально вверх;

bi(i = 1, 2, 3) - эмпирические константы, принимаемые b1 = 20; b2 = b3 = 8.

М.7

Предельную частоту колебаний flim и соответствующее число s учитываемых форм колебаний определяют из условия

ξs^2 ≤ (1 + εд)v0^2, (М.18)

где ξs - коэффициент динамичности для формы колебаний s, который может быть получен на основе приближенного подхода при k = k1 = s из уравнения

ξkk1^2 = ∫(0…∞) (sv,0(f)/(Δk(f)Δk1(f)))·rm(f)df, (М.19)

где ξkk1 - общий для всего сооружения коэффициент динамичности;

v0 - квазистатическая составляющая скорости ветра, определяемая из уравнения

v0^2 = ∫(0…∞) Sv,o(f)rm(f)df. (М.20)

Здесь

rm(f) = r(f, Tv,m); (М.21)

Tv,m - единый (осредненный для всего сооружения) период корреляции;

εд ≤ 0,01 - точность динамического расчета.

Коэффициент динамичности для формы s с точностью до величины εд равен единице.

Формула (М.18)

ξs^2 ≤ (1 + εд)v0^2, (М.18)

где ξs - коэффициент динамичности для формы колебаний s, который может быть получен на основе приближенного подхода при k = k1 = s из уравнения

ξs^2 ≤ (1 + εд)v0^2 (М.18)

где ξs - коэффициент динамичности для формы колебаний s, который может быть получен на основе приближенного подхода при k = k1 = s из уравнения

Формула (М.19)

ξkk1^2 = ∫(0…∞) (sv,0(f)/(Δk(f)Δk1(f)))·rm(f)df, (М.19)

где ξkk1 - общий для всего сооружения коэффициент динамичности;

v0 - квазистатическая составляющая скорости ветра, определяемая из уравнения

ξkk1^2 = ∫(0…∞) (sv,0(f)/(Δk(f)Δk1(f)))·rm(f)df (М.19)

где ξkk1 - общий для всего сооружения коэффициент динамичности;

v0 - квазистатическая составляющая скорости ветра, определяемая из уравнения

Формула (М.20)

v0^2 = ∫(0…∞) Sv,o(f)rm(f)df. (М.20)

v0^2 = ∫(0…∞) Sv,o(f)rm(f)df (М.20)

Формула (М.21)

rm(f) = r(f, Tv,m); (М.21)

rm(f) = r(f, Tv,m) (М.21)

М.8

Для каждого варианта нагружения расчетные значения перемещений и внутренних усилий в элементах конструкции от действия пульсационной составляющей ветровой нагрузки при проведении расчетов необходимо учесть совместно с перемещениями и внутренними усилиями от средней составляющей ветровой нагрузки соответствующего направления.