СП 20.13330.2016. Пункт 11

11

Воздействия ветра

Для зданий и сооружений необходимо учитывать следующие воздействия ветра:

а) основной тип ветровой нагрузки (в дальнейшем - "основная ветровая нагрузка", см. раздел 11.1);

б) пиковые значения ветровой нагрузки, действующие на конструктивные элементы ограждения и элементы их крепления (в дальнейшем - "пиковая ветровая нагрузка", см. раздел 11.2);

в) резонансное вихревое возбуждение (см. раздел 11.3 и приложение В.2);

г) аэродинамически неустойчивые колебания типа галопирования, дивергенции и флаттера.

Основной тип ветровой нагрузки и пиковые ветровые нагрузки связаны с непосредственным действием на здания и сооружения максимальных для места строительства ураганных ветров и должны учитываться при проектировании всех сооружений.

Резонансное вихревое возбуждение и аэродинамические неустойчивые колебания необходимо учитывать для зданий, сплошностенчатых сооружений или их отдельных участков, имеющих прямолинейную (или близкую к прямолинейной) центральную ось, а также неизменяющиеся или плавно изменяющиеся формы и размеры поперечного сечения, для которых λe > 20 , где λe определено в В.1.15. Критерии возможности возбуждения аэродинамически неустойчивых колебаний устанавливаются в нормах проектирования. При проектировании сооружений должны использоваться такие архитектурные и конструктивные решения, которые исключают возбуждение аэродинамически неустойчивых колебаний.

(в ред. Изменения N 1, утв. Приказом Минстроя России от 05.07.2018 N 402/пр)

Абзац исключен с 15.01.2024. - Изменение N 5, утв. Приказом Минстроя России от 14.12.2023 N 918/пр.

При разработке архитектурно-планировочных решений городских кварталов, а также при планировании возведения зданий внутри существующих городских кварталов необходимо провести оценку комфортности пешеходных зон.

11.1

Основная ветровая нагрузка

Применение на обязательной основе п. 11.1.1 обеспечивает соблюдение требований Федерального закона от 30.12.2009 N 384-ФЗ "Технический регламент о безопасности зданий и сооружений" (Постановление Правительства РФ от 28.05.2021 N 815).

11.1.1

Нормативное значение основной ветровой нагрузки w следует задавать в одном из двух вариантов. В первом случае нагрузка w представляет собой совокупность:

а) нормального давления we, приложенного к внешней поверхности сооружения или элемента;

б) сил трения wf, направленных по касательной к внешней поверхности и отнесенных к площади ее горизонтальной (для шедовых или волнистых покрытий, покрытий с фонарями) или вертикальной проекции (для стен с лоджиями и подобных конструкций);

в) нормального давления wi, приложенного к внутренним поверхностям сооружений с проницаемыми ограждениями, открывающимися или постоянно открытыми проемами.

Во втором случае нагрузка w рассматривается как совокупность:

а) проекций wx и wy, внешних сил, обусловленных общим сопротивлением сооружения в направлении осей x и y;

б) крутящего момента wMz относительно оси z.

Примечание - Для линейных конструктивных элементов (проводов, тросов и т.п.), покрытых гололедом, их диаметр необходимо принимать с учетом толщины стенки гололеда (см. раздел 12).

(примечание введено Изменением N 3, утв. Приказом Минстроя России от 30.12.2020 N 897/пр)

11.1.2

Во всех случаях нормативное значение основной ветровой нагрузки w следует определять как сумму средней wm и пульсационной wg составляющих

w = wm + wg. (11.1).

(в ред. Изменения N 2, утв. Приказом Минстроя России от 28.01.2019 N 49/пр)

При определении внутреннего давления wi пульсационную составляющую ветровой нагрузки допускается не учитывать.

Применение на обязательной основе п. 11.1.3 обеспечивает соблюдение требований Федерального закона от 30.12.2009 N 384-ФЗ "Технический регламент о безопасности зданий и сооружений" (Постановление Правительства РФ от 28.05.2021 N 815).

Формула (11.1)

w = wm + wg. (11.1).

w = wm + wg (11.1)

11.1.3

Нормативное значение средней составляющей основной ветровой нагрузки wm в зависимости от эквивалентной высоты ze над поверхностью земли следует определять по формуле

wm = w0k(ze)c, (11.2)

где w0 - нормативное значение ветрового давления (см. 11.1.4);

k(ze) - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления для высоты ze (см. 11.1.5 и 11.1.6);

c - аэродинамический коэффициент (см. 11.1.7).

Формула (11.2)

wm = w0k(ze)c, (11.2)

где w0 - нормативное значение ветрового давления (см. 11.1.4);

k(ze) - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления для высоты ze (см. 11.1.5 и 11.1.6);

c - аэродинамический коэффициент (см. 11.1.7).

wm = w0k(ze)c (11.2)

где w0 - нормативное значение ветрового давления (см. 11.1.4);

k(ze) - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления для высоты ze (см. 11.1.5 и 11.1.6);

c - аэродинамический коэффициент (см. 11.1.7).

11.1.4

Нормативное значение ветрового давления w0 принимается в зависимости от ветрового района по таблице 11.1. Нормативное значение ветрового давления допускается уточнять в установленном порядке на основе данных местных метеостанций (см. 4.4). В этом случае w0, Па, следует определять по формуле

w0 = 0,43v50^2, (11.3)

где v50 - скорость ветра, м/с, на уровне 10 м над поверхностью земли для местности типа A (11.1.6), определяемая с 10-минутным интервалом осреднения и с периодом повторяемости 50 лет, т.е. превышаемая в среднем один раз в 50 лет.

Формула (11.3)

w0 = 0,43v50^2, (11.3)

где v50 - скорость ветра, м/с, на уровне 10 м над поверхностью земли для местности типа A (11.1.6), определяемая с 10-минутным интервалом осреднения и с периодом повторяемости 50 лет, т.е. превышаемая в среднем один раз в 50 лет.

w0 = 0,43v50^2 (11.3)

где v50 - скорость ветра, м/с, на уровне 10 м над поверхностью земли для местности типа A (11.1.6), определяемая с 10-минутным интервалом осреднения и с периодом повторяемости 50 лет, т.е. превышаемая в среднем один раз в 50 лет.

Таблица 11.1

11.1.5

Эквивалентная высота ze определяется следующим образом.

— 1 Для башенных сооружений, мачт, труб, решетчатых конструкций и т.п. сооружений ze = z.

— 2 Для зданий:

а) при h ≤ d → ze = h ;

б) при d < h <= 2d:

для z ≥ h − d → ze = h ;

для 0 < z < h − d → ze = d ;

в) при h > 2d:

для z ≥ h − d → ze = h ;

для d < z < h − d → ze = z ;

для 0 < z ≤ d → ze = d .

Здесь z - высота от поверхности земли;

d - размер здания (без учета его стилобатной части) в направлении, перпендикулярном расчетному направлению ветра (поперечный размер);

h - высота здания от поверхности земли.

(в ред. Изменения N 5, утв. Приказом Минстроя России от 14.12.2023 N 918/пр)

11.1.6

Коэффициент k(ze) для высот ze <= 300 м определяется по таблице 11.2 или по формуле (11.4), в которых принимаются следующие типы местности:

A - открытые побережья морей, озер и водохранилищ, сельские местности, в том числе с постройками высотой менее 10 м, пустыни, степи, лесостепи, тундра;

B - городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м;

C - городские районы с плотной застройкой зданиями высотой более 25 м.

Сооружение считается расположенным в местности данного типа, если эта местность сохраняется с наветренной стороны сооружения на расстоянии 30h - при высоте сооружения h < 60 м и на расстоянии 2 км - при h > 60 м.

Примечания

1) Для высот ze > 300 м коэффициент k(ze), а также коэффициент ζ(ze) пульсации давления ветра (см. 11.1.8) определяются в рекомендациях, разработанных в рамках научно-технического сопровождения.

2) Типы местности могут быть различными для разных расчетных направлений ветра.

3) Для высот ze <= 10 м коэффициент k(ze), а также коэффициент ζ(ze) пульсации давления ветра (см. 11.1.8) определяются по таблицам 11.2 и 11.4 соответственно. Промежуточные значения определяются линейной интерполяцией.

(в ред. Изменения N 5, утв. Приказом Минстроя России от 14.12.2023 N 918/пр)

k(ze) = k10(ze/10)^(2α) при 10 ≤ ze ≤ 300 м (11.4)

(в ред. Изменения N 2, утв. Приказом

Минстроя России от 28.01.2019 N 49/пр)

Примечание - Для высот ze < 10 м коэффициент k(ze) определяется по таблице 11.2.

(примечание введено Изменением N 2, утв. Приказом Минстроя России от 28.01.2019 N 49/пр)

Значения параметров k10 и α для различных типов местностей приведены в таблице 11.3.

Формула (11.4)

k(ze) = k10(ze/10)^(2α) при 10 ≤ ze ≤ 300 м (11.4)

k(ze) = k10(ze/10)^(2α) при 10 ≤ ze ≤ 300 м (11.4)

Таблица 11.2

Таблица 11.3

11.1.7

При определении компонентов ветровой нагрузки we, wf, wi, wx, wy и wMz следует использовать соответствующие значения аэродинамических коэффициентов: внешнего давления ce, трения cf, внутреннего давления ci и лобового сопротивления cx, поперечной силы cy, крутящего момента cMz, принимаемых по приложению В.1, где стрелками показано направление ветра. Знак "плюс" у коэффициентов ce или ci соответствует направлению давления ветра на соответствующую поверхность (активное давление), знак "минус" - от поверхности (отсос). Промежуточные значения нагрузок следует определять линейной интерполяцией.

При определении ветровой нагрузки на поверхности внутренних стен и перегородок при отсутствии наружного ограждения (на стадии монтажа) следует использовать аэродинамические коэффициенты внешнего давления ce или лобового сопротивления cx.

Для сооружений повышенного уровня ответственности, которые указаны в [1, статья 48.1, часть 2, перечисления 1 - 3] или в примечании 2, а также во всех случаях, не предусмотренных В.1 (иные формы сооружений, учет других направлений ветрового потока или учет составляющих общего сопротивления тела по другим направлениям, необходимость учета влияния близстоящих зданий и сооружений, рельефа местности и т.п.), аэродинамические коэффициенты устанавливают на основе результатов модельных испытаний сооружений в аэродинамических трубах (см. приложения Ж и И) или на основе опыта нормирования воздействия ветра с учетом имеющихся данных в рамках проведения научного сопровождения архитектурно-строительного проектирования.

(в ред. Изменения N 3, утв. Приказом Минстроя России от 30.12.2020 N 897/пр, Изменения N 5, утв. Приказом Минстроя России от 14.12.2023 N 918/пр, Изменения N 6, утв. Приказом Минстроя России от 05.09.2024 N 597/пр)

Перечисления 1), 2) исключены с 01.07.2021. - Изменение N 3, утв. Приказом Минстроя России от 30.12.2020 N 897/пр.

Примечания

1) При назначении коэффициентов cx, cy и cz необходимо указать размеры сооружения, к которым они отнесены.

2) Для градирен, наружных кабельных эстакад, эстакад под технологические трубопроводы, наружных этажерок с оборудованием или с защитными экранами, козырьков с вылетом более 7 м, групп сооружений с круговой цилиндрической поверхностью, расстояние между которыми менее 3d, а также горизонтальных цилиндрических сооружений, расположенных вблизи плоской поверхности на высоте менее 1,5d, аэродинамические коэффициенты необходимо устанавливать в специальных рекомендациях (здесь d максимальный диаметр цилиндрических сооружений).

3) Значения аэродинамических коэффициентов, указанных в В.1 приложения В, допускается уточнять на основе данных модельных аэродинамических испытаний сооружений.

4) Для зданий и сплошностенчатых сооружений аэродинамические коэффициенты полного давления cp определяются как алгебраическая сумма коэффициентов внешнего ce и внутреннего ci давлений.

(примечание 4 введено Изменением N 2, утв. Приказом Минстроя России от 28.01.2019 N 49/пр)

11.1.8

Нормативное значение пульсационной составляющей основной ветровой нагрузки wg на эквивалентной высоте ze необходимо определять следующим образом:

(в ред. Изменения N 2, утв. Приказом Минстроя России от 28.01.2019 N 49/пр)

а) для сооружений (и их конструктивных элементов), у которых первая частота собственных колебаний f1, Гц, больше предельного значения собственной частоты flim (см. 11.1.10), - по формуле

wg = wmζ(ze)ν , (11.5)

(в ред. Изменения N 2, утв. Приказом

Минстроя России от 28.01.2019 N 49/пр)

где wm - определяется в соответствии с 11.1.3;

ζ(ze) - коэффициент пульсации давления ветра, принимаемый по таблице 11.4 или формуле (11.6) для эквивалентной высоты ze (см. 11.1.5);

ν - коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления ветра (см. 11.1.11).

ζ(ze) = ζ10(ze/10)^(−α) при 10 ≤ ze ≤ 300 м . (11.6)

(в ред. Изменения N 2, утв. Приказом

Минстроя России от 28.01.2019 N 49/пр)

Примечание - Для высот ze < 10 м коэффициент ζ(ze) определяется по таблице 11.4.

(примечание введено Изменением N 2, утв. Приказом Минстроя России от 28.01.2019 N 49/пр)

Значение параметров ζ10 и α для различных типов местностей приведены в таблице 11.3;

б) для всех сооружений (и их конструктивных элементов), у которых f1 < flim < f2 - по формуле

wg = wmξζ(ze)ν , (11.7)

(в ред. Изменения N 2, утв. Приказом

Минстроя России от 28.01.2019 N 49/пр)

где f2 - вторая собственная частота;

ξ - коэффициент динамичности, определяемый по рисунку 11.1 в зависимости от суммарного логарифмического декремента колебаний δ (см. 11.1.10) и безразмерного периода Tg,1, который определяется по формуле (11.8) для первой собственной частоты f1;

(в ред. Изменения N 5, утв. Приказом Минстроя России от 14.12.2023 N 918/пр)

Tg,1 = √(w0k(zэк)γf)/(940f1). (11.8)

(в ред. Изменения N 1, утв. Приказом

Минстроя России от 05.07.2018 N 402/пр)

Здесь w0 (Па) - нормативное значение давления ветра (см. 11.1.4);

k(zэк) - коэффициент, учитывающий изменение давления ветра для высоты zэк (см. 11.1.6, при ze = zэк);

(в ред. Изменения N 5, утв. Приказом Минстроя России от 14.12.2023 N 918/пр)

γf - коэффициент надежности по нагрузке (см. 11.4).

(в ред. Изменения N 3, утв. Приказом Минстроя России от 30.12.2020 N 897/пр, Изменения N 5, утв. Приказом Минстроя России от 14.12.2023 N 918/пр)

Для конструктивных элементов, а также конструкций, расположенных горизонтально или с малым уклоном (например, переходных или транспортных галерей) zэк - высота z, на которой они расположены; для зданий и сооружений zэк = 0,8h, где h - высота сооружений;

Примечание - Суммарный логарифмический декремент колебаний δ определяется как сумма логарифмического декремента конструкционного демпфирования δs и аэродинамического логарифмического декремента δa . При использовании различных демпфирующих устройств (например, гасителей колебаний различного типа) дополнительно необходимо учитывать соответствующий логарифмический декремент δd . В этих случаях значения суммарного логарифмического декремента δ и безразмерного периода Tg,1 определяются в рамках научно-технического сопровождения или в задании на проектирование.

(в ред. Изменения N 1, утв. Приказом Минстроя России от 05.07.2018 N 402/пр)

Рисунок 11.1 - Коэффициенты динамичности

(в ред. Изменения N 1, утв. Приказом

Минстроя России от 05.07.2018 N 402/пр)

в) для сооружений, у которых вторая собственная частота меньше предельной, необходимо производить динамический расчет с учетом s первых форм собственных колебаний.

Число s следует определять из условия fs < flim < fs+1.

При численной реализации используют уточненную методику, приведенную в приложении М;

(в ред. Изменения N 5, утв. Приказом Минстроя России от 14.12.2023 N 918/пр)

г) при расчете зданий допускается учитывать динамическую реакцию по трем низшим собственным формам колебаний (двум изгибных и одной крутильной или смешанным крутильно-изгибным).

Примечания

1) При расчете многоэтажных железобетонных зданий высотой до 40 м и одноэтажных железобетонных производственных зданий высотой до 36 м при отношении высоты к пролету менее 1,5, размещаемых в местностях типа A и B (см. 11.1.6), пульсационную составляющую ветровой нагрузки допускается определять по формуле (11.5).

2) Собственные частоты допускается определять при действии нормативных значений нагрузок (постоянных, длительных, кратковременных), учитываемых для рассматриваемой расчетной ситуации.

3) Расчет зданий и сооружений на действие пульсационной составляющей основной ветровой нагрузки включает:

- определение усилий и перемещений (суммарных и по формам колебаний);

- определение сил инерции по формам колебаний;

- определение предельных частот колебаний;

- оценку усталостной прочности и выносливости элементов сооружения согласно требованиям действующих документов по стандартизации в области проектирования.

(примечание 3 введено Изменением N 5, утв. Приказом Минстроя России от 14.12.2023 N 918/пр)

Формула (11.5)

wg = wmζ(ze)ν , (11.5)

wg = wmζ(ze)ν (11.5)

Формула (11.6)

ζ(ze) = ζ10(ze/10)^(−α) при 10 ≤ ze ≤ 300 м . (11.6)

ζ(ze) = ζ10(ze/10)^(−α) при 10 ≤ ze ≤ 300 м (11.6)

Формула (11.7)

wg = wmξζ(ze)ν , (11.7)

wg = wmξζ(ze)ν (11.7)

Формула (11.8)

Tg,1 = √(w0k(zэк)γf)/(940f1). (11.8)

Tg,1 = √(w0k(zэк)γf)/(940f1) (11.8)

Таблица 11.4

11.1.9

Усилия и перемещения при учете динамической реакции по s собственным формам определяются по формуле

X^2 = ∑Xs^2, (11.9)

где X - суммарные усилия или перемещения;

Xs - усилия или перемещения по s-й форме колебаний.

Формула (11.9)

X^2 = ∑Xs^2, (11.9)

где X - суммарные усилия или перемещения;

Xs - усилия или перемещения по s-й форме колебаний.

X^2 = ∑Xs^2 (11.9)

где X - суммарные усилия или перемещения;

Xs - усилия или перемещения по s-й форме колебаний.

11.1.10

Предельное значение частоты собственных колебаний flim, Гц, следует определять в зависимости от предельного безразмерного периода Tg,lim:

flim = √(w0k(zэк)γf)/(940Tg,lim), (11.9а)

где значение параметра Tg,lim приведено в таблице 11.5 для трех значений суммарного логарифмического декремента колебаний δ .

Значение суммарного логарифмического декремента колебаний δ следует принимать:

а) для железобетонных и каменных зданий и сооружений, а также для зданий со стальным или смешанным сталежелезобетонным каркасом при наличии сплошных наружных ограждающих конструкций δ = 0,3 ;

(в ред. Изменения N 5, утв. Приказом Минстроя России от 14.12.2023 N 918/пр)

б) для стальных сооружений, футерованных дымовых труб, аппаратов колонного типа, в том числе на железобетонных постаментах, δ = 0,15 ;

в) для конструкций из стекла, а также для смешанных сооружений, имеющих одновременно стальные и железобетонные несущие конструкции при отсутствии сплошных наружных ограждающих конструкций, δ = 0,22 .

(в ред. Изменения N 5, утв. Приказом Минстроя России от 14.12.2023 N 918/пр)

Примечание - В тех случаях, когда используются различные типы демпфирующих устройств (гасители колебаний), значение суммарного логарифмического декремента колебаний δ устанавливается в рамках научно технического сопровождения проектирования.

(п. 11.1.10 в ред. Изменения N 1, утв. Приказом Минстроя России от 05.07.2018 N 402/пр)

Таблица 11.5

11.1.11

Коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления ν следует определять для расчетной поверхности сооружения или отдельной конструкции, для которой учитывается корреляция пульсаций.

Расчетная поверхность включает в себя те части наветренных и подветренных поверхностей, боковых стен, кровли и подобных конструкций, с которых давление ветра передается на рассчитываемый элемент сооружения.

Если расчетная поверхность близка к прямоугольнику, ориентированному так, что его стороны параллельны основным осям (рисунок 11.2), то коэффициент ν следует определять по таблице 11.6 в зависимости от параметров ρ и χ , принимаемых по таблице 11.7.

Рисунок 11.2 - Основная система координат

при определении коэффициента корреляции ν

При расчете сооружения в целом размеры расчетной поверхности следует определять с учетом указаний В.1 приложения В, при этом для решетчатых сооружений в качестве расчетной поверхности необходимо принимать размеры поверхности по его внешнему контуру.

Применение на обязательной основе подразд. 11.2 обеспечивает соблюдение требований Федерального закона от 30.12.2009 N 384-ФЗ "Технический регламент о безопасности зданий и сооружений" (Постановление Правительства РФ от 28.05.2021 N 815).

11.2

Пиковая ветровая нагрузка

Для элементов ограждения и узлов их креплений (в частности, конструкций фахверка, навесных фасадных систем и светопрозрачных конструкций фасадов и покрытий) необходимо учитывать пиковые положительные w+ и отрицательные w- воздействия ветровой нагрузки, нормативные значения которых определяются по формуле

(в ред. Изменения N 5, утв. Приказом Минстроя России от 14.12.2023 N 918/пр)

w+(−) = w0k(ze)[1 + ζ(ze)]cp,+(−)ν+(−) , (11.10)

(в ред. Изменения N 2, утв. Приказом Минстроя России от 28.01.2019 N 49/пр)

где w0 - нормативное значение давления ветра (см. 11.1.4);

ze - эквивалентная высота (см. 11.1.5);

k(ze) и ζ(ze) - коэффициенты, учитывающие, соответственно, изменение давления и пульсаций давления ветра на высоте ze (см. 11.1.6 и 11.1.8);

cp,+(-) - пиковые значения аэродинамических коэффициентов положительного давления (+) или отсоса (-);

ν+(−) - коэффициенты корреляции ветровой нагрузки, соответствующие положительному давлению (+) и отсосу (-); значения этих коэффициентов приведены в таблице 11.8 в зависимости от площади ограждения A, с которой собирается ветровая нагрузка.

Для отдельно стоящих прямоугольных в плане зданий значения аэродинамических коэффициентов cp,+ и cp,- приведены в В.1.17. Во всех остальных случаях коэффициенты cp,+ и cp,- определяются на основе результатов модельных испытаний сооружений в аэродинамических трубах или с учетом опубликованных данных.

(в ред. Изменения N 2, утв. Приказом Минстроя России от 28.01.2019 N 49/пр, Изменения N 3, утв. Приказом Минстроя России от 30.12.2020 N 897/пр)

Примечание - При определении пиковой ветровой нагрузки по формуле (11.10) принято, что конструктивные элементы ограждения и узлы их крепления к зданию являются достаточно жесткими, и в них не возникает заметных динамических усилий и перемещений. В случае если собственные частоты системы "элементы ограждения - их несущие конструкции - элементы их крепления" менее их предельных значений, определяемых в соответствии с указаниями 11.1.10, расчетные значения пиковой ветровой нагрузки должны быть уточнены на основе результатов динамического расчета указанной системы конструктивных элементов.

(в ред. Изменения N 1, утв. Приказом Минстроя России от 05.07.2018 N 402/пр)

Формула (11.10)

w+(−) = w0k(ze)[1 + ζ(ze)]cp,+(−)ν+(−) , (11.10)

w+(−) = w0k(ze)[1 + ζ(ze)]cp,+(−)ν+(−) (11.10)

Таблица 11.6

Таблица 11.7

Таблица 11.8

11.3.1

Для зданий сплошностенчатых сооружений или их отдельных участков с неизменяющимися или плавно изменяющимися формой и размерами поперечного сечения, удовлетворяющих условию λe > 20 , необходимо учитывать возможность их резонансного вихревого возбуждения; здесь λe определено в В.1.15.

(п. 11.3.1 в ред. Изменения N 3, утв. Приказом Минстроя России от 30.12.2020 N 897/пр)

11.3.2

Критические скорости ветра Vcr,i, при которых происходит резонансное вихревое возбуждение по i-й собственной форме колебаний, определяются по формуле

Vcr,i = kvfid/St, м/с, (11.11)

где fi, Гц, - собственная частота колебаний по i-й изгибной собственной форме;

d, м, - поперечный размер сооружения;

St - число Струхаля поперечного сечения, определяемое экспериментально или по справочным данным; для круглых поперечных сечений St = 0,2; для сечений с острыми кромками (в том числе и прямоугольных) - St = 0,11.

Значение коэффициента kv, учитывающего эффект захвата собственной частоты колебаний, выбирается из диапазона 0,9 < kv < 1,1 из условия реализации наихудшего варианта нагружения.

Формула (11.11)

Vcr,i = kvfid/St, м/с, (11.11)

где fi, Гц, - собственная частота колебаний по i-й изгибной собственной форме;

d, м, - поперечный размер сооружения;

St - число Струхаля поперечного сечения, определяемое экспериментально или по справочным данным; для круглых поперечных сечений St = 0,2; для сечений с острыми кромками (в том числе и прямоугольных) - St = 0,11.

Vcr,i = kvfid/St, м/с (11.11)

где fi, Гц, - собственная частота колебаний по i-й изгибной собственной форме;

d, м, - поперечный размер сооружения;

St - число Струхаля поперечного сечения, определяемое экспериментально или по справочным данным; для круглых поперечных сечений St = 0,2; для сечений с острыми кромками (в том числе и прямоугольных) - St = 0,11.

11.3.3

Резонансное вихревое возбуждение не возникает в том случае, если

Vcr,i > Vmax(zэк), (11.12)

где Vmax(zэк) - максимальная скорость ветра на уровне zэк, определяемая по формуле

Vmax(zэк) = 1,5√(w0k(zэк)), (11.13)

где w0, Па, и k(ze) определяются в соответствии с 11.1.4 и 11.1.6.

Для зданий и башенных сооружений с плавно изменяющейся формой поперечного сечения, а также труб и мачт без оттяжек zэк = 0,8h.

Формула (11.12)

Vcr,i > Vmax(zэк), (11.12)

где Vmax(zэк) - максимальная скорость ветра на уровне zэк, определяемая по формуле

Vcr,i > Vmax(zэк) (11.12)

где Vmax(zэк) - максимальная скорость ветра на уровне zэк, определяемая по формуле

Формула (11.13)

Vmax(zэк) = 1,5√(w0k(zэк)), (11.13)

где w0, Па, и k(ze) определяются в соответствии с 11.1.4 и 11.1.6.

Vmax(zэк) = 1,5√(w0k(zэк)) (11.13)

где w0, Па, и k(ze) определяются в соответствии с 11.1.4 и 11.1.6.

11.3.4

Ветровые нагрузки, возникающие при резонансном вихревом возбуждении, допускается определять в соответствии с указаниями раздела В.2 приложения В.

11.4

Коэффициент надежности по нагрузке для основной и пиковой ветровых нагрузок следует принимать равным 1,4.

При расчете на резонансное вихревое возбуждение коэффициент надежности по нагрузке принимают равным 1,0.

(п. 11.4 введен Изменением N 5, утв. Приказом Минстроя России от 14.12.2023 N 918/пр)

11.5

Экстремальные значения ветровой нагрузки, которые могут привести к возбуждению аэродинамически неустойчивых колебаний типа галопирования, дивергенции и различных видов флаттера, необходимо учитывать в соответствии с СП 296.1325800 в особых сочетаниях.

(п. 11.5 введен Изменением N 5, утв. Приказом Минстроя России от 14.12.2023 N 918/пр)

Применение на обязательной основе разд. 12 (за искл. п. 12.3) обеспечивает соблюдение требований Федерального закона от 30.12.2009 N 384-ФЗ "Технический регламент о безопасности зданий и сооружений" (Постановление Правительства РФ от 28.05.2021 N 815).