СП 20.13330.2016. Приложение В ВЕТРОВЫЕ НАГРУЗКИ

В.1.1

Отдельно стоящие плоские сплошные конструкции

(стены, заборы и т.д.)

Для различных участков конструкций (рисунок В.1) коэффициент cx определяется по таблице В.1;

ze = h.

Рисунок В.1

Рекламные щиты

Для рекламных щитов, поднятых над землей на высоту не менее d/4 (рисунок В.2): cx = 2,5kλ , где kλ - определено в В.1.15.

Рисунок В.2

Равнодействующую нагрузку, направленную по нормали к плоскости щита, следует прикладывать на высоте его геометрического центра с эксцентриситетом в горизонтальном направлении e = +/- 0,25b.

ze = zg + d/2.

Таблица В.1

В.1.2

Прямоугольные в плане здания с двускатными покрытиями

Вертикальные стены прямоугольных в плане зданий

Для наветренных, подветренных и различных участков боковых стен (рисунок В.3) аэродинамические коэффициенты ce приведены в таблице В.2. Для стен с отрицательным уклоном при 45° < θ < 90° (см. рисунок В.3) аэродинамические коэффициенты определяются так же, как и для вертикальных стен.

(в ред. Изменения N 2, утв. Приказом Минстроя России от 28.01.2019 N 49/пр)

Для боковых стен с выступающими лоджиями аэродинамический коэффициент трения cf = 0,1.

Рисунок В.3

(в ред. Изменения N 2, утв. Приказом

Минстроя России от 28.01.2019 N 49/пр)

Двускатные покрытия

Для различных участков покрытия (рисунок В.4) коэффициент ce определяется по таблице В.3а и В.3б в зависимости от направления средней скорости ветра.

Для углов 15° ≤ β ≤ 30° при α = 0° необходимо рассмотреть два варианта распределения расчетной ветровой нагрузки.

Для протяженных гладких покрытий при α = 90° (рисунок В.4, б) аэродинамические коэффициенты трения cf = 0,02.

а) α = 0°

б) α = 90°

Рисунок В.4

В.1.3

Прямоугольные в плане здания со сводчатыми

и близкими к ним по очертанию покрытиями

Примечание - При 0,2 <= f/l <= 0,3 и h1/l >= 0,5 необходимо учитывать два значения коэффициента ce1.

(в ред. Изменения N 1, утв. Приказом Минстроя России от 05.07.2018 N 402/пр)

Рисунок В.5

(рисунок В.5 в ред. Изменения N 3, утв. Приказом

Минстроя России от 30.12.2020 N 897/пр)

Распределение аэродинамических коэффициентов ce по поверхности покрытия приведено на рисунке В.5.

Аэродинамические коэффициенты ce для стен принимаются в соответствии с таблицей В.2.

При определении эквивалентной высоты ze, см. 11.1.5 и коэффициента ν в соответствии с 11.1.11: h = h1 + 0,7f.

В.1.4

Круглые в плане сооружения

с купольными и коническими покрытиями

(п. В.1.4 в ред. Изменения N 2, утв. Приказом

Минстроя России от 28.01.2019 N 49/пр)

а) Для купольных покрытий значения коэффициентов ce принимают постоянными вдоль сечений, параллельных B-B. Их значения в точках A и C, а также в сечении B-B, приведены на рисунке В.6, а. Для промежуточных сечений коэффициенты ce определяют линейной интерполяцией.

(перечисление "а" в ред. Изменения N 3, утв. Приказом Минстроя России от 30.12.2020 N 897/пр)

б) Для конических покрытий значения аэродинамических коэффициентов внешнего давления ce при 15° < α < 30° определяются (см. рисунок В.6, б) следующим образом:

- для участка A коэффициент ce = -1,5;

- для участка B коэффициент ce = -1,0;

- для участка C коэффициент ce = -1,1;

- для участка D коэффициент ce = -2,0;

- для участка E коэффициент ce = -0,7;

- для купольных и конических покрытий при определении эквивалентной высоты ze в соответствии с 11.1.5 и коэффициента v в соответствии с 11.1.11 h = h1 + 0,7f.

Рисунок В.6

(рисунок В.6 в ред. Изменения N 3, утв. Приказом

Минстроя России от 30.12.2020 N 897/пр)

В.1.5

Здания с продольными

фонарями и здания переменной высоты

(в ред. Изменения N 2, утв. Приказом

Минстроя России от 28.01.2019 N 49/пр)

а)

б)

Рисунок В.7

Для участков A и B (рисунок В.7) коэффициенты ce следует определять в соответствии с таблицами В.3а и В.3б.

Для фонарей участка C при λ ≤ 2 cx = 0,2 ; при 2 ≤ λ ≤ 8 для каждого фонаря cx = 0,1λ ; при λ > 8 cx = 0,8 , здесь λ = a/hф .

Для остальным участков покрытия ce = -0,5.

Для вертикальных поверхностей и стен зданий коэффициенты ce следует определять в соответствии с таблицей В.2.

При определении эквивалентной высоты ze, см. 11.1.5 и коэффициента ν в соответствии с 11.1.11: h = h1.

В.1.6

Здания с зенитными фонарями

Рисунок В.8

Для наветренного фонаря коэффициент ce следует определять в соответствии с таблицами В.3а и В.3б.

Для остальных фонарей коэффициенты cx определяются так же, как и для участка C (раздел В.1.5).

Для остальной части покрытия ce = -0,5.

Для вертикальных поверхностей и стен зданий коэффициенты ce следует определять в соответствии с таблицей В.2.

При определении эквивалентной высоты ze, см. 11.1.5 и коэффициента ν в соответствии с 11.1.11 h = h1.

В.1.7

Здания с шедовыми покрытиями

Рисунок В.9

Для участка A коэффициент ce следует определять в соответствии с таблицами В.3а и В.3б. Для остальной части покрытия ce = -0,5.

Для вертикальных поверхностей и стен зданий коэффициенты ce следует определять в соответствии с таблицей В.2.

При определении эквивалентной высоты ze (11.1.5) и коэффициента ν (11.1.11) h = h1.

Для шедовых покрытий аэродинамический коэффициент трения cf = 0,04.

В.1.8

Здания с уступами

Рисунок В.10

Для участка M коэффициент ce = 0,8.

Для участка K коэффициенты ce следует принимать в соответствии с таблицей В.2.

Для участка L коэффициент ce следует определять линейной интерполяцией.

Для остальных вертикальных поверхностей коэффициент ce необходимо определять в соответствии с таблицей В.2.

Для покрытия зданий коэффициенты ce определяются в соответствии с таблицами В.3а и В.3б.

В.1.9

Учет внутреннего давления

(в ред. Изменения N 3, утв. Приказом

Минстроя России от 30.12.2020 N 897/пр)

Рисунок В.11

При проницаемости ограждения μ ≤ 5% ci1 = ci2 = +/- 0,2. Для каждой стены здания знак "плюс" или "минус" следует выбирать из условия реализации наиболее неблагоприятного варианта нагружения.

При μ ≥ 30% ci1 = -0,5; ci2 = 0,8.

Аэродинамические коэффициенты для внешней поверхности следует принимать в соответствии с В.1.2 - В.1.7.

Примечание - Проницаемость ограждения μ следует определять как отношение суммарной площади имеющихся в нем проемов к полной площади ограждения.

В.1.10

Навесы

Аэродинамические коэффициенты cp для четырех типов навесов (рисунок В.12) без сплошностенчатых вертикальных ограждающих конструкций определяются по таблице В.4.

Рисунок В.12

В.1.11

Сфера

Рисунок В.13

Аэродинамические коэффициенты лобового сопротивления cx сферы при zg > d/2 (рисунок В.13) приведены на рисунке В.14 в зависимости от числа Рейнольдса Re и относительной шероховатости δ = Δ/d , где Δ , м, - шероховатость поверхности (см. В.1.16). При zg < d/2 коэффициент cx следует увеличить в 1,6 раза.

Коэффициент подъемной силы сферы cz принимается равным:

при zg > d/2 - cz = 0;

при zg < d/2 - cz = 0,6.

Эквивалентная высота, см. 11.1.5 ze = zg + d/2.

При определении коэффициента ν в соответствии с 11.1.11 следует принимать

b = h = 0,7d.

Число Рейнольдса Re определяется по формуле

Re = 0,88d·√(w0k(ze)γf)·10^5, (В.1)

где d, м, - диаметр сферы;

w0, Па, - определяется в соответствии с 11.1.4;

ze, м, - эквивалентная высота;

k(ze) - определяется в соответствии с 11.1.6;

γf - коэффициент надежности по нагрузке (см. преамбулу к разделу 11).

(в ред. Изменения N 3, утв. Приказом Минстроя России от 30.12.2020 N 897/пр)

Рисунок В.14

Формула (В.1)

Re = 0,88d·√(w0k(ze)γf)·10^5, (В.1)

где d, м, - диаметр сферы;

w0, Па, - определяется в соответствии с 11.1.4;

ze, м, - эквивалентная высота;

k(ze) - определяется в соответствии с 11.1.6;

γf - коэффициент надежности по нагрузке (см. преамбулу к разделу 11).

(в ред. Изменения N 3, утв. Приказом Минстроя России от 30.12.2020 N 897/пр)

Re = 0,88d·√(w0k(ze)γf)·10^5 (В.1)

где d, м, - диаметр сферы;

w0, Па, - определяется в соответствии с 11.1.4;

ze, м, - эквивалентная высота;

k(ze) - определяется в соответствии с 11.1.6;

γf - коэффициент надежности по нагрузке (см. преамбулу к разделу 11).

(в ред. Изменения N 3, утв. Приказом Минстроя России от 30.12.2020 N 897/пр)

Таблица В.2

Таблица В.3а

Таблица В.3б

Таблица В.4

Примечания1 Коэффициенты cp1, cp2, cp3, cp4 соответствуют суммарному давлению на верхнюю и нижнюю поверхности навесов.2 Для отрицательных значений cp1, cp2, cp3, cp4 направление давления на схемах следует изменять на противоположное.3 Для навесов с волнистыми покрытиями аэродинамический коэффициент трения cf = 0,04.4 Для горизонтально расположенных навесов необходимо рассмотреть два варианта нагружения, соответствующих схемам III и IV при α = 10° .

В.1.12

Сооружения и конструктивные элементы с круговой

цилиндрической поверхностью

Аэродинамический коэффициент ce1 внешнего давления определяется по формуле

ce1 = kλ1cβ, (В.2)

где kλ1 = 1 при cβ > 0 ; для cβ < 0 − kλ1 = kλ , определено в В.1.15.

Распределение коэффициентов cβ по поверхности цилиндра при δ = Δ/d < 5·10^−4 (см. В.1.16) приведены на рисунке В.16 для различных чисел Рейнольдса Re. Значение указанных на этом рисунке углов βmin и βb , а также соответствующее им значение коэффициентов cmin и ch приведены в таблице В.5.

Значения аэродинамических коэффициентов давления ce2 и ci (рисунок В.15) приведены в таблице В.6. Коэффициент ci следует учитывать для опущенного покрытия ("плавающая кровля"), а также при отсутствии покрытия.

Аэродинамические коэффициенты лобового сопротивления cx определяются по формуле

cx = kλcx∞, (В.3)

где kλ - определено в В.1 в зависимости от относительного удлинения сооружения (см. В.1.15). Значения коэффициентов cx∞ приведены на рисунке В.17 в зависимости от числа Рейнольдса Re и относительной шероховатости δ = Δ/d (см. В.1.16); для цилиндрических сооружений с ребрами Δ - высота ребра.

Рисунок В.15

(рисунок В.15 в ред. Изменения N 5, утв. Приказом

Минстроя России от 14.12.2023 N 918/пр)

Рисунок В.16

Рисунок В.17

(рисунок В.17 в ред. Изменения N 3, утв. Приказом

Минстроя России от 30.12.2020 N 897/пр)

Для проводов и тросов (в том числе покрытых гололедом) cx = 1,2.

Аэродинамические коэффициенты лобового сопротивления наклонных элементов (рисунок В.18) определяются по формуле

cxβ = cx·sin^2β, (В.4)

где cx - определяется в соответствии с данными В.1.12, В.1.13 и В.1.14;

β - угол между осью элемента и скоростью ветра V, направленной вдоль оси x.

Рисунок В.18

При определении коэффициента ν в соответствии с 11.1.11:

b = 0,7d; h = h1 + 0,7f.

Число Рейнольдса Re определяется по формуле, приведенной в В.1.11, где ze = 0,8h для вертикально расположенных сооружений;

ze равно расстоянию от поверхности земли до оси горизонтально расположенного сооружения.

Формула (В.2)

ce1 = kλ1cβ, (В.2)

где kλ1 = 1 при cβ > 0 ; для cβ < 0 − kλ1 = kλ , определено в В.1.15.

ce1 = kλ1cβ (В.2)

где kλ1 = 1 при cβ > 0 ; для cβ < 0 − kλ1 = kλ , определено в В.1.15.

Формула (В.3)

cx = kλcx∞, (В.3)

где kλ - определено в В.1 в зависимости от относительного удлинения сооружения (см. В.1.15). Значения коэффициентов cx∞ приведены на рисунке В.17 в зависимости от числа Рейнольдса Re и относительной шероховатости δ = Δ/d (см. В.1.16); для цилиндрических сооружений с ребрами Δ - высота ребра.

cx = kλcx∞ (В.3)

где kλ - определено в В.1 в зависимости от относительного удлинения сооружения (см. В.1.15). Значения коэффициентов cx∞ приведены на рисунке В.17 в зависимости от числа Рейнольдса Re и относительной шероховатости δ = Δ/d (см. В.1.16); для цилиндрических сооружений с ребрами Δ - высота ребра.

Формула (В.4)

cxβ = cx·sin^2β, (В.4)

где cx - определяется в соответствии с данными В.1.12, В.1.13 и В.1.14;

β - угол между осью элемента и скоростью ветра V, направленной вдоль оси x.

cxβ = cx·sin^2β (В.4)

где cx - определяется в соответствии с данными В.1.12, В.1.13 и В.1.14;

β - угол между осью элемента и скоростью ветра V, направленной вдоль оси x.

Таблица В.5

Таблица В.6

В.1.13

Призматические сооружения и конструктивные элементы

Аэродинамические коэффициенты лобового сопротивления призматических сооружений определяются по формуле

cx = kλcx∞, (В.5)

где kλ определено в В.1.15 в зависимости от относительного удлинения сооружения λe .

Значения коэффициента cx∞ для прямоугольных сечений приведены на рисунке В.19, а для n-угольных сечений и конструктивных элементов (профилей) - в таблице В.7.

Аэродинамические коэффициенты лобового сопротивления для конструкционных профилей принимаются равными 1,4 (cx = 1,4).

Рисунок В.19

(в ред. Изменения N 2, утв. Приказом

Минстроя России от 28.01.2019 N 49/пр)

Формула (В.5)

cx = kλcx∞, (В.5)

где kλ определено в В.1.15 в зависимости от относительного удлинения сооружения λe .

cx = kλcx∞ (В.5)

где kλ определено в В.1.15 в зависимости от относительного удлинения сооружения λe .

В.1.14

Решетчатые конструкции

Аэродинамические коэффициенты решетчатых конструкций отнесены к площади граней пространственных ферм или площади контура плоских ферм.

Направление оси x для плоских ферм совпадает с направлением ветра и перпендикулярно плоскости конструкции; для пространственных ферм расчетные направления ветра показаны в таблице В.8.

Аэродинамические коэффициенты cx отдельно стоящих плоских решетчатых конструкций определяются по формуле

cx = (1/Ak)∑cxiAi, (В.6)

где cxi - аэродинамический коэффициент i-го элемента конструкции, принимаемый равным 1,4 (cxi = 1,4) для профилей и определяемый в соответствии с указаниями В.1.12 и В.1.13 для элементов с круглым и прямоугольным поперечными сечениями, соответственно; при этом kλ = 1 ;

Ai - площадь проекции i-го элемента конструкции;

Ak - площадь, ограниченная контуром конструкции.

Рисунок В.20

Ряд плоских параллельно расположенных

решетчатых конструкций

Рисунок В.21

Для наветренной конструкции коэффициент cx1 определяется так же, как и для отдельно стоящей фермы.

Для второй и последующих конструкций cx2 = cx1η .

Для ферм из труб при Re < 4·105 и ферм из профилей коэффициент η определяется по таблице В.8 в зависимости от относительного расстояния между фермами b/h (рисунок В.19) и коэффициента заполнения ферм φ = (1/Ak)∑Ai .

(в ред. Изменения N 5, утв. Приказом Минстроя России от 14.12.2023 N 918/пр)

Для ферм из труб при Re >= 4·105 коэффициент η = 0,95 .

(в ред. Изменения N 3, утв. Приказом Минстроя России от 30.12.2020 N 897/пр)

Примечание - Число Рейнольдса Re следует определять по формуле в В.1.11, где d - средний диаметр трубчатых элементов.

Решетчатые башни и пространственные фермы

Рисунок В.22

Аэродинамические коэффициенты ct решетчатых башен и пространственных ферм определяются по формуле

ct = cx(1 + η)k1, (В.7)

где cx - определяется так же, как и для отдельно стоящей фермы;

η - определяется так же, как и для ряда плоских ферм.

Значения коэффициента k1 приведены в таблице В.9.

Формула (В.6)

cx = (1/Ak)∑cxiAi, (В.6)

где cxi - аэродинамический коэффициент i-го элемента конструкции, принимаемый равным 1,4 (cxi = 1,4) для профилей и определяемый в соответствии с указаниями В.1.12 и В.1.13 для элементов с круглым и прямоугольным поперечными сечениями, соответственно; при этом kλ = 1 ;

Ai - площадь проекции i-го элемента конструкции;

Ak - площадь, ограниченная контуром конструкции.

cx = (1/Ak)∑cxiAi (В.6)

где cxi - аэродинамический коэффициент i-го элемента конструкции, принимаемый равным 1,4 (cxi = 1,4) для профилей и определяемый в соответствии с указаниями В.1.12 и В.1.13 для элементов с круглым и прямоугольным поперечными сечениями, соответственно; при этом kλ = 1 ;

Ai - площадь проекции i-го элемента конструкции;

Ak - площадь, ограниченная контуром конструкции.

Формула (В.7)

ct = cx(1 + η)k1, (В.7)

где cx - определяется так же, как и для отдельно стоящей фермы;

η - определяется так же, как и для ряда плоских ферм.

ct = cx(1 + η)k1 (В.7)

где cx - определяется так же, как и для отдельно стоящей фермы;

η - определяется так же, как и для ряда плоских ферм.

В.1.15

Учет относительного удлинения

Значения коэффициента kλ в зависимости от относительного удлинения λe элемента или сооружения приведены на рисунке В.23. Относительное удлинение λe зависит от параметра λ = l/b и определяется по таблице В.10; степень заполнения φ = (1/Ak)∑Ai .

Рисунок В.23

В.1.16

Учет шероховатости внешней поверхности

Шероховатость Δ поверхностей конструкций, в зависимости от их обработки и материала, из которого они изготовлены, приведены в таблице В.11.

Таблица В.7

Таблица В.8

Таблица В.9

Таблица В.10

Примечание - l, b - соответственно максимальный и минимальный размеры сооружения или его элемента в плоскости, перпендикулярной направлению ветра.

Таблица В.11

В.1.17

Пиковые значения аэродинамических коэффициентов

для прямоугольных в плане зданий

а) Для стен прямоугольных в плане зданий пиковое положительное значение аэродинамического коэффициента cp,+ = 1,2.

б) Пиковые значения отрицательного аэродинамического коэффициента cp,- для стен и плоских покрытий (рисунок В.24) приведены в таблице В.12.

Рисунок В.24

Таблица В.12

В.2.1

Для однопролетных сооружений и конструктивных элементов интенсивность воздействия F(z), действующего при резонансном вихревом возбуждении по i-й собственной форме в направлении, перпендикулярном средней скорости ветра, определяется по формуле

Fi(z) = 0,61πVcr,i^2cy,crφi(z)d/δs, Н/м, (В.8)

где d, м, - размер сооружения или конструктивного элемента в направлении, перпендикулярном средней скорости ветра;

Vcr,i, м/с, - см. 11.3.2;

cy,cr - аэродинамический коэффициент поперечной силы при резонансном вихревом возбуждении;

δs - логарифмический декремент конструкционного демпфирования принимаемый равным:

δs = 0,05 - для металлических сооружений; δs = 0,1 - для железобетонных сооружений;

z - координата, изменяющаяся вдоль оси сооружения;

φi(z) - i-я форма собственных колебаний в поперечном направлении, удовлетворяющая условию

max[φ(z)] = 1. (В.9)

Примечание - В тех случаях, когда используются различные типы демпфирующих устройств (гасители колебаний), значение суммарного логарифмического декремента конструкционного демпфирования δs устанавливается в рамках научно-технического сопровождения проектирования.

Для высотных зданий воздействие, возникающее при резонансном вихревом возбуждении, необходимо устанавливать на основе данных их модельных испытаний в аэродинамических трубах.

(п. В.2.1 в ред. Изменения N 1, утв. Приказом Минстроя России от 05.07.2018 N 402/пр)

Формула (В.8)

Fi(z) = 0,61πVcr,i^2cy,crφi(z)d/δs, Н/м, (В.8)

где d, м, - размер сооружения или конструктивного элемента в направлении, перпендикулярном средней скорости ветра;

Vcr,i, м/с, - см. 11.3.2;

cy,cr - аэродинамический коэффициент поперечной силы при резонансном вихревом возбуждении;

δs - логарифмический декремент конструкционного демпфирования принимаемый равным:

δs = 0,05 - для металлических сооружений; δs = 0,1 - для железобетонных сооружений;

z - координата, изменяющаяся вдоль оси сооружения;

φi(z) - i-я форма собственных колебаний в поперечном направлении, удовлетворяющая условию

Fi(z) = 0,61πVcr,i^2cy,crφi(z)d/δs, Н/м (В.8)

где d, м, - размер сооружения или конструктивного элемента в направлении, перпендикулярном средней скорости ветра;

Vcr,i, м/с, - см. 11.3.2;

cy,cr - аэродинамический коэффициент поперечной силы при резонансном вихревом возбуждении;

δs - логарифмический декремент конструкционного демпфирования принимаемый равным:

δs = 0,05 - для металлических сооружений; δs = 0,1 - для железобетонных сооружений;

z - координата, изменяющаяся вдоль оси сооружения;

φi(z) - i-я форма собственных колебаний в поперечном направлении, удовлетворяющая условию

Формула (В.9)

max[φ(z)] = 1. (В.9)

max[φ(z)] = 1 (В.9)

В.2.2

Аэродинамические коэффициенты cy поперечной силы определяются следующим образом:

а) Для круглых поперечных сечений cy = 0,3.

б) Для прямоугольных поперечных сечений при b/d > 0,5:

cy = 1,1 для Vcr,i/Vmax(zэк) < 0,8;

cy = 0,6 для Vcr,i/Vmax(zэк) >= 0,8,

здесь b - размер сооружения в направлении средней скорости ветра.

При b/d <= 0,5 расчет на резонансное вихревое возбуждение допускается не проводить.

В.2.3

При расчете сооружения на резонансное вихревое возбуждение наряду с воздействием (В.2.1) необходимо учитывать также действие ветровой нагрузки, параллельной средней скорости ветра. Средняя wm,cr и пульсационная wg,cr составляющие этого воздействия определяются по формулам:

wm,cr = (Vcr/Vmax)2wm; wg,cr = (Vcr/Vmax)2wg, (В.10)

где Vmax - расчетная скорость ветра на высоте zэк, на которой происходит резонансное вихревое возбуждение, определяемое по формуле (11.13);

wm и wg - расчетные значения средней и пульсационной составляющих ветровой нагрузки, определяемые в соответствии с указаниями 11.1.

(п. В.2.3 в ред. Изменения N 2, утв. Приказом Минстроя России от 28.01.2019 N 49/пр)

Формула (В.10)

wm,cr = (Vcr/Vmax)2wm; wg,cr = (Vcr/Vmax)2wg, (В.10)

где Vmax - расчетная скорость ветра на высоте zэк, на которой происходит резонансное вихревое возбуждение, определяемое по формуле (11.13);

wm и wg - расчетные значения средней и пульсационной составляющих ветровой нагрузки, определяемые в соответствии с указаниями 11.1.

(п. В.2.3 в ред. Изменения N 2, утв. Приказом Минстроя России от 28.01.2019 N 49/пр)

wm,cr = (Vcr/Vmax)2wm; wg,cr = (Vcr/Vmax)2wg (В.10)

где Vmax - расчетная скорость ветра на высоте zэк, на которой происходит резонансное вихревое возбуждение, определяемое по формуле (11.13);

wm и wg - расчетные значения средней и пульсационной составляющих ветровой нагрузки, определяемые в соответствии с указаниями 11.1.

(п. В.2.3 в ред. Изменения N 2, утв. Приказом Минстроя России от 28.01.2019 N 49/пр)

В.2.4

Критические скорости Vcr,i могут иметь достаточно большую повторяемость в течение расчетного срока эксплуатации сооружения и, в связи с этим, резонансное вихревое возбуждение может привести к накоплению усталостных повреждений.

Для предотвращения резонансного вихревого возбуждения могут быть использованы различные конструктивные мероприятия: установка вертикальных и спиралевидных ребер, перфорация ограждения и установка соответствующим образом настроенных гасителей колебаний.

В.3

Динамическая комфортность

При оценке комфортности пребывания людей в зданиях (динамическая комфортность) расчетные значения ветровой нагрузки wc принимаются равными

wc = 0,7wg, (В.11)

где wg - нормативное значение пульсационной составляющей основной ветровой нагрузки (11.1.8).

(в ред. Изменения N 2, утв. Приказом Минстроя России от 28.01.2019 N 49/пр)

При этом максимальное ускорение этажа здания не должно превышать величины:

а) для жилых зданий

ac,max = 0,08 м/с2; (В.12а)

б) для общественных, административных и офисных зданий

ac,max = 0,13 м/с2. (В.12б).

(в ред. Изменения N 3, утв. Приказом Минстроя России от 30.12.2020 N 897/пр)

Примечание - Методику оценки динамической комфортности допускается уточнять в зависимости от собственных частот колебаний здания.

(примечание в ред. Изменения N 3, утв. Приказом Минстроя России от 30.12.2020 N 897/пр)

Формула (В.11)

wc = 0,7wg, (В.11)

где wg - нормативное значение пульсационной составляющей основной ветровой нагрузки (11.1.8).

(в ред. Изменения N 2, утв. Приказом Минстроя России от 28.01.2019 N 49/пр)

При этом максимальное ускорение этажа здания не должно превышать величины:

а) для жилых зданий

ac,max = 0,08 м/с2; (В.12а)

б) для общественных, административных и офисных зданий

ac,max = 0,13 м/с2. (В.12б).

(в ред. Изменения N 3, утв. Приказом Минстроя России от 30.12.2020 N 897/пр)

wc = 0,7wg (В.11)

где wg - нормативное значение пульсационной составляющей основной ветровой нагрузки (11.1.8).

(в ред. Изменения N 2, утв. Приказом Минстроя России от 28.01.2019 N 49/пр)

При этом максимальное ускорение этажа здания не должно превышать величины:

а) для жилых зданий

ac,max = 0,08 м/с2; (В.12а)

б) для общественных, административных и офисных зданий

ac,max = 0,13 м/с2. (В.12б).

(в ред. Изменения N 3, утв. Приказом Минстроя России от 30.12.2020 N 897/пр)