Приказ МЧС России от 14.11.2022 № 1140. Приложение № 1, раздел II — Приложение № 1, раздел III

Приложение № 1, раздел II

Приложение № 1. Порядок проведения расчета и математическая модель для определения времени блокирования путей эвакуации опасными факторами пожара. Раздел II Классификация и область применения методов математического моделирования пожара

Для описания термогазодинамических параметров пожара применяются три основных группы детерминистических моделей: интегральные, зонные (зональные) и полевые.

Выбор конкретной модели расчета времени блокирования путей эвакуации следует осуществлять исходя из следующих предпосылок:

интегральный метод:

- для зданий, содержащих развитую систему помещений малого объема простой геометрической конфигурации;

- для помещений, где характерный размер очага пожара соизмерим с характерными размерами помещения и размеры помещения соизмеримы между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз);

- в рассматриваемых помещениях система противодымной вентиляции отсутствует или не учитывается при расчете;

зонный (зональный) метод:

- для помещений и систем помещений простой геометрической конфигурации, линейные размеры которых соизмеримы между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз);

- для рабочих зон, расположенных на разных уровнях в пределах одного помещения (например, наклонный зрительный зал кинотеатра, антресоли, балконы);

- в рассматриваемых помещениях система противодымной вентиляции отсутствует или не учитывается при расчете;

полевой метод применим во всех случаях, в том числе:

- для помещений сложной геометрической конфигурации, а также помещений с большим количеством внутренних преград (например, атриумы с системой галерей и примыкающих коридоров, многофункциональные центры со сложной системой вертикальных и горизонтальных связей);

- для помещений, в которых один из геометрических размеров гораздо больше (меньше) остальных;

- для иных случаев, когда применимость или информативность зонных и интегральных моделей вызывает сомнение (например, уникальные сооружения, распространение пожара по фасаду здания, необходимость учета работы систем противопожарной защиты, способных качественно изменить картину пожара).

Приложение № 1, раздел III

Приложение № 1. Порядок проведения расчета и математическая модель для определения времени блокирования путей эвакуации опасными факторами пожара. Раздел III Интегральная математическая модель расчета газообмена в здании при пожаре

Для расчета распространения продуктов горения по зданию составляются и решаются уравнения аэрации, тепло- и массообмена как для каждого помещения в отдельности, так и для всего здания в целом.

Уравнения движения, связывающие значения перепадов давлений на проемах с расходами газов через проемы, имеют вид:

Gji = sign(ΔPji)·ξ·F·√(2·ρ·|ΔPji|) , (П1.4)

где Gji - расход газов через проем между двумя (j-м и i-м) смежными помещениями, кг/с;

ξ - коэффициент расхода проема ( ξ = 0,64 для открытых проемов);

F - площадь сечения проема, м2;

ρ - плотность газов, проходящих через проем, кг/м3;

Δ Pji - средний перепад полных давлений между j-м и i-м помещением, Па.

Направление (знак) расхода определяется знаком разности давлений Δ Pji. В зависимости от этого плотность ρ принимает различные значения.

Знак расхода газов (входящий в помещение расход считается положительным, выходящий - отрицательным) и значение зависят от знака перепада давлений:

sign(ΔP), ρ = {−1, ρ = ρj, при ΔP < 0; +1, ρ = ρi, при ΔP > 0} , (П1.5)

Для прогнозирования параметров продуктов горения (температуры, концентраций токсичных компонентов продуктов горения) в помещениях многоэтажного здания на этажах, расположенных выше этажа, на котором может возникнуть пожар, рассматриваются процессы распространения продуктов горения в вертикальных каналах (лестничные клетки, шахты лифтов, вентканалы).

Вертикальную шахту по высоте разделяют на зоны, которые представляют узлы в гидравлической схеме здания. Зона по высоте может охватывать несколько этажей здания. В этом случае расход газа между зонами можно выразить формулой вида:

G = √(Δp/S) , (П1.6)

где S = 1/(2·g·ρ·k·F^2) - характеристика гидравлического сопротивления на границе зон;

F - площадь поперечного сечения шахты;

k - коэффициент (допускается принимать равным 0,05 с2/м);

g = 9,81 м/с2 - ускорение свободного падения;

Δ p - перепад давлений между узлами.

Здание представляют в виде гидравлической схемы, узлы которой моделируют помещения, а связи - пути движения продуктов горения и воздуха. Каждое помещение здания описывается системой уравнений, состоящей из уравнения баланса массы, уравнения сохранения энергии и уравнения основного газового закона (Менделеева-Клайперона).

Уравнение баланса массы выражается формулой:

d(ρj·Vj)/dt = ψ + ∑(k) Gk − ∑(i) Gi , (П1.7)

где Vj - объем помещения, м3;

∑ Gk - сумма расходов, входящих в помещение, кг/с;

∑ Gi - сумма расходов, выходящих из помещения, кг/с;

t - время, с;

Ψ - скорость выгорания пожарной нагрузки, кг/с.

Уравнение сохранения энергии выражается формулой:

d(Cv·ρj·Vj·Tj)/dt = Cp·∑(k) (Tk·Gk) − Cp·Tj·∑(i) Gi + QГ − Qw , (П1.8)

где Cv, Cp - удельная изохорная и изобарная теплоемкости, кДж/(кг·K);

Ti, Tj - температуры газов в i-м и j-м помещениях, K;

QГ - количество тепла, выделяемого в помещении при горении, кВт;

Qw - тепловой поток, поглощаемый конструкциями и излучаемый через проемы, кВт.

Для помещения очага пожара величина QГ определяется по формуле:

QГ = (η·Qн + I)·Ψ ,

где

η - коэффициент полноты горения;

Qн - низшая теплота сгорания, кДж/кг;

I - энтальпия газифицированной горючей нагрузки, кДж/кг.

Для остальных помещений QГ = 0.

Коэффициент полноты горения η определяется по формуле:

η = η0·K + (1 − K)·∑(k) Xox,k·Gk/(Ψ·Lox) , (П1.9)

где η 0- коэффициент полноты горения в режиме пожара, регулируемом горючей нагрузкой, определяемый формулой:

η0 = 0,63 + 0,2·Xox,0 + 1500·X^6ox,0 , (П1.10)

Коэффициент Kk рассчитывается по формуле:

K = (Xox,m/Xox,0)^B·exp(B·(1 − Xox,m/Xox,0)) , (П.1.11)

где B = (Xox,0/(Xox,0 − 0,01))^2 ;

Xox,0 - начальная концентрация кислорода в помещении очага пожара, кг/кг;

Xox,m - текущая концентрация кислорода в помещении очага пожара, кг/кг;

Lox - количество кислорода, поглощаемого при сгорании 1 кг горючей нагрузки, кг/кг.

Уравнение Менделеева-Клайперона выражается формулой:

Pj = ρj·Tj·R/M , (П1.12)

где Pj - давление газа в j-м помещении, Па;

Tj - температура газа в j-м помещении, K;

R = 8,31 - универсальная газовая постоянная, Дж/(моль·К);

M - молярная масса газа, моль.

Параметры газа в помещении определяются из уравнения баланса масс отдельных компонентов продуктов горения и кислорода и уравнения баланса оптической плотности дыма.

Уравнение баланса масс отдельных компонентов продуктов горения и кислорода:

d(XL,j·ρj·Vj)/dt = ψ·LL + ∑(k) (XL,k·Gk) − XL,j·∑(i) Gi , (П1.13)

где XL,i, XL,j - концентрация L-го компонента продуктов горения в i-м и j-м помещениях, кг/кг;

LL - количество L-го компонента продуктов горения (кислорода), выделяющегося (поглощающегося) при сгорании одного килограмма пожарной нагрузки, кг/кг.

Уравнение баланса оптической плотности дыма:

Vj·dμj/dt = ψ·Dm + ∑(k) (μk·Gk)/ρk − μj·∑(i) Gi/ρj , (П1.14)

где µi, µj, - оптическая плотность дыма в i-м и j-м помещениях, Нп·м-1;

Dm - дымообразующая способность пожарной нагрузки, Нп·м2/кг.

Для помещений без источника тепла система уравнений П8.6, П8.7 и П8.8 упрощается и представляется в виде:

Gij(τ) = sign(ΔPij(τ))·μ·F·√(2·ρk·|ΔPij(τ)|); ∑(i=1…n) Gij(τ)/ρk = 0 , (П1.15)

где ρk = 1/2·[ρi + sign(ΔPij)·ρi + ρj − sign(ΔPij)·ρj] .

Первое уравнение связывает перепады давлений на соединяющих помещение проемах с расходом газа через эти проемы. Второе - выражает постоянство объема для данного помещения. Таким образом, для всего здания требуется решать систему, состоящую из (mгс + mвс) · nэт нелинейных уравнений вида (П1.12) и nу · nэт линейных уравнений вида (П1.13). Здесь mгс и mвс - соответственно число горизонтальных и вертикальных связей на этаже; nу - число узлов; nэт - число этажей.

Система уравнений, включающая в себя уравнения (П1.6), (П1.7) для помещения очага пожара и (П1.12), (П1.13) для остальных помещений и уравнение (П1.11), описывающая гидравлическую схему здания, решается численно методом итерации в совокупности с методом секущих.

Основные уравнения для определения температуры газа и концентрации продуктов горения в помещениях здания получены из уравнений сохранения энергии и массы.

Температура газа в помещении, где отсутствует очаг пожара, определяется из уравнения теплового баланса, которое можно получить из уравнения сохранения энергии (П1.7). Формула для определения температуры газа в j-м помещении здания в "n"-ый момент времени:

Tnj = (∑(k=1…n) (CPB·Gk·Tk) + Qj)/(Cvr·(∑(k=1…n) Gk − ∑(i=1…m) Gi) + Cpr·∑(i=1…m) Gi + α*jn·Fjn + α*jcc·Fjcc) + [T(n−1)j − (∑(k=1…n) (CPB·Gk·Tk) + Qj)/(Cvr·(∑(k=1…n) Gk − ∑(i=1…m) Gi) + Cpr·∑(i=1…m) Gi + α*jn·Fjn + α*jcc·Fjcc)]·exp[−(Cvr·(∑(k=1…n) Gk − ∑(i=1…m) Gi) + Cpr·∑(i=1…m) Gi + α*jn·Fjn + α*jcc·Fjcc)/(Cvr·ρj·Vj)·Δτ] , (П1.16)

где Qj - сумма источников (стоков) тепла в объеме j-го помещения и тепла, уходящего в ограждающие конструкции;

α* = α·[(T(τ) − Tw(τ))/(T(τ) − T0)] - приведенный коэффициент теплоотдачи;

T0 - начальная температура в помещении;

Fjст - площадь поверхности ограждающих конструкций в j-м помещении.

Коэффициент теплоотдачи может быть рассчитан по эмпирической формуле:

α = 4,07·∛(Tm − Tw) при Tm ≤ 60 °C; α = 11,63·exp[0,0023·(Tm − T0)] при Tm > 60 °C . (П1.17)

Концентрация отдельных компонентов газовых смесей в помещениях здания вычисляются из уравнения баланса массы данного компонента (П1.12).

Концентрация L-го компонента продуктов горения в j-м помещении в "n"-ый момент времени определяется уравнением:

XLj(n) = ∑(k=1…n) (XLk·Gk)/∑(k=1…n) Gk + (XLj(n−1) − ∑(k=1…n) (XLk·Gk)/∑(k=1…n) Gk)·exp(−∑(k=1…n) Gk/(ρj·Vj)·Δτ) . (П1.18)

Оптическая концентрация дыма в помещениях определяется из балансового уравнения П8.19. Натуральный показатель ослабления среды в j-ом помещении в "n"-ый момент времени определяется уравнением:

μ(n)j = ∑(k=1…n) (μk·Gk)/∑(k=1…n) Gk + (μ(n−1)j − ∑(k=1…n) (μk·Gk)/∑(k=1…n) Gk)·exp(−∑(k=1…n) Gk/(ρj·Vj)·Δτ) . (П1.19)

Формула (П1.4)

Gji = sign(ΔPji)·ξ·F·√(2·ρ·|ΔPji|) , (П1.4)

где Gji - расход газов через проем между двумя (j-м и i-м) смежными помещениями, кг/с;

ξ - коэффициент расхода проема ( ξ = 0,64 для открытых проемов);

F - площадь сечения проема, м2;

ρ - плотность газов, проходящих через проем, кг/м3;

Δ Pji - средний перепад полных давлений между j-м и i-м помещением, Па.

G_ji = sign(ΔP_ji)·ξ·F·√(2·ρ·|ΔP_ji|) (П1.4)

где Gji - расход газов через проем между двумя (j-м и i-м) смежными помещениями, кг/с;

ξ - коэффициент расхода проема ( ξ = 0,64 для открытых проемов);

F - площадь сечения проема, м2;

ρ - плотность газов, проходящих через проем, кг/м3;

Δ Pji - средний перепад полных давлений между j-м и i-м помещением, Па.

Формула (П1.5)

sign(ΔP), ρ = {−1, ρ = ρj, при ΔP < 0; +1, ρ = ρi, при ΔP > 0} , (П1.5)

sign(ΔP), ρ = {−1, ρ = ρ_j, при ΔP < 0; +1, ρ = ρ_i, при ΔP > 0} (П1.5)

Формула (П1.6)

G = √(Δp/S) , (П1.6)

где S = 1/(2·g·ρ·k·F^2) - характеристика гидравлического сопротивления на границе зон;

F - площадь поперечного сечения шахты;

k - коэффициент (допускается принимать равным 0,05 с2/м);

g = 9,81 м/с2 - ускорение свободного падения;

Δ p - перепад давлений между узлами.

G = √(Δp/S) (П1.6)

где S = 1/(2·g·ρ·k·F^2) - характеристика гидравлического сопротивления на границе зон;

F - площадь поперечного сечения шахты;

k - коэффициент (допускается принимать равным 0,05 с2/м);

g = 9,81 м/с2 - ускорение свободного падения;

Δ p - перепад давлений между узлами.

Формула (П1.7)

d(ρj·Vj)/dt = ψ + ∑(k) Gk − ∑(i) Gi , (П1.7)

где Vj - объем помещения, м3;

∑ Gk - сумма расходов, входящих в помещение, кг/с;

∑ Gi - сумма расходов, выходящих из помещения, кг/с;

t - время, с;

Ψ - скорость выгорания пожарной нагрузки, кг/с.

d(ρ_j·V_j)/dt = ψ + ∑_kG_k − ∑_iG_i (П1.7)

где Vj - объем помещения, м3;

∑ Gk - сумма расходов, входящих в помещение, кг/с;

∑ Gi - сумма расходов, выходящих из помещения, кг/с;

t - время, с;

Ψ - скорость выгорания пожарной нагрузки, кг/с.

Формула (П1.8)

d(Cv·ρj·Vj·Tj)/dt = Cp·∑(k) (Tk·Gk) − Cp·Tj·∑(i) Gi + QГ − Qw , (П1.8)

где Cv, Cp - удельная изохорная и изобарная теплоемкости, кДж/(кг·K);

Ti, Tj - температуры газов в i-м и j-м помещениях, K;

QГ - количество тепла, выделяемого в помещении при горении, кВт;

Qw - тепловой поток, поглощаемый конструкциями и излучаемый через проемы, кВт.

Для помещения очага пожара величина QГ определяется по формуле:

QГ = (η·Qн + I)·Ψ ,

где

η - коэффициент полноты горения;

Qн - низшая теплота сгорания, кДж/кг;

I - энтальпия газифицированной горючей нагрузки, кДж/кг.

d(C_v·ρ_j·V_j·T_j)/dt = C_p·∑_k(T_k·G_k) − C_p·T_j·∑_iG_i + Q_Г − Q_w (П1.8)

где Cv, Cp - удельная изохорная и изобарная теплоемкости, кДж/(кг·K);

Ti, Tj - температуры газов в i-м и j-м помещениях, K;

QГ - количество тепла, выделяемого в помещении при горении, кВт;

Qw - тепловой поток, поглощаемый конструкциями и излучаемый через проемы, кВт.

Для помещения очага пожара величина QГ определяется по формуле:

QГ = (η·Qн + I)·Ψ ,

где

η - коэффициент полноты горения;

Qн - низшая теплота сгорания, кДж/кг;

I - энтальпия газифицированной горючей нагрузки, кДж/кг.

Формула (П1.9)

η = η0·K + (1 − K)·∑(k) Xox,k·Gk/(Ψ·Lox) , (П1.9)

где η 0- коэффициент полноты горения в режиме пожара, регулируемом горючей нагрузкой, определяемый формулой:

η = η₀·K + (1 − K)·∑_kX_ox,k·G_k/(Ψ·L_ox) (П1.9)

где η 0- коэффициент полноты горения в режиме пожара, регулируемом горючей нагрузкой, определяемый формулой:

Формула (П1.10)

η0 = 0,63 + 0,2·Xox,0 + 1500·X^6ox,0 , (П1.10)

η₀ = 0,63 + 0,2·X_ox,0 + 1500·X⁶_ox,0 (П1.10)

Формула (П.1.11)

K = (Xox,m/Xox,0)^B·exp(B·(1 − Xox,m/Xox,0)) , (П.1.11)

где B = (Xox,0/(Xox,0 − 0,01))^2 ;

Xox,0 - начальная концентрация кислорода в помещении очага пожара, кг/кг;

Xox,m - текущая концентрация кислорода в помещении очага пожара, кг/кг;

Lox - количество кислорода, поглощаемого при сгорании 1 кг горючей нагрузки, кг/кг.

K = (X_ox,m/X_ox,0)^B·exp(B·(1 − X_ox,m/X_ox,0)) (П.1.11)

где B = (Xox,0/(Xox,0 − 0,01))^2 ;

Xox,0 - начальная концентрация кислорода в помещении очага пожара, кг/кг;

Xox,m - текущая концентрация кислорода в помещении очага пожара, кг/кг;

Lox - количество кислорода, поглощаемого при сгорании 1 кг горючей нагрузки, кг/кг.

Формула (П1.12)

Pj = ρj·Tj·R/M , (П1.12)

где Pj - давление газа в j-м помещении, Па;

Tj - температура газа в j-м помещении, K;

R = 8,31 - универсальная газовая постоянная, Дж/(моль·К);

M - молярная масса газа, моль.

P_j = ρ_j·T_j·R/M (П1.12)

где Pj - давление газа в j-м помещении, Па;

Tj - температура газа в j-м помещении, K;

R = 8,31 - универсальная газовая постоянная, Дж/(моль·К);

M - молярная масса газа, моль.

Формула (П1.13)

d(XL,j·ρj·Vj)/dt = ψ·LL + ∑(k) (XL,k·Gk) − XL,j·∑(i) Gi , (П1.13)

где XL,i, XL,j - концентрация L-го компонента продуктов горения в i-м и j-м помещениях, кг/кг;

LL - количество L-го компонента продуктов горения (кислорода), выделяющегося (поглощающегося) при сгорании одного килограмма пожарной нагрузки, кг/кг.

d(X_L,j·ρ_j·V_j)/dt = ψ·L_L + ∑_k(X_L,k·G_k) − X_L,j·∑_iG_i (П1.13)

где XL,i, XL,j - концентрация L-го компонента продуктов горения в i-м и j-м помещениях, кг/кг;

LL - количество L-го компонента продуктов горения (кислорода), выделяющегося (поглощающегося) при сгорании одного килограмма пожарной нагрузки, кг/кг.

Формула (П1.14)

Vj·dμj/dt = ψ·Dm + ∑(k) (μk·Gk)/ρk − μj·∑(i) Gi/ρj , (П1.14)

где µi, µj, - оптическая плотность дыма в i-м и j-м помещениях, Нп·м-1;

Dm - дымообразующая способность пожарной нагрузки, Нп·м2/кг.

V_j·dμ_j/dt = ψ·D_m + ∑_k(μ_k·G_k)/ρ_k − μ_j·∑_iG_i/ρ_j (П1.14)

где µi, µj, - оптическая плотность дыма в i-м и j-м помещениях, Нп·м-1;

Dm - дымообразующая способность пожарной нагрузки, Нп·м2/кг.

Формула (П1.15)

Gij(τ) = sign(ΔPij(τ))·μ·F·√(2·ρk·|ΔPij(τ)|); ∑(i=1…n) Gij(τ)/ρk = 0 , (П1.15)

где ρk = 1/2·[ρi + sign(ΔPij)·ρi + ρj − sign(ΔPij)·ρj] .

G_ij(τ) = sign(ΔP_ij(τ))·μ·F·√(2·ρ_k·|ΔP_ij(τ)|); ∑_i=1ⁿG_ij(τ)/ρ_k = 0 (П1.15)

где ρk = 1/2·[ρi + sign(ΔPij)·ρi + ρj − sign(ΔPij)·ρj] .

Формула (П1.16)

Tnj = (∑(k=1…n) (CPB·Gk·Tk) + Qj)/(Cvr·(∑(k=1…n) Gk − ∑(i=1…m) Gi) + Cpr·∑(i=1…m) Gi + α*jn·Fjn + α*jcc·Fjcc) + [T(n−1)j − (∑(k=1…n) (CPB·Gk·Tk) + Qj)/(Cvr·(∑(k=1…n) Gk − ∑(i=1…m) Gi) + Cpr·∑(i=1…m) Gi + α*jn·Fjn + α*jcc·Fjcc)]·exp[−(Cvr·(∑(k=1…n) Gk − ∑(i=1…m) Gi) + Cpr·∑(i=1…m) Gi + α*jn·Fjn + α*jcc·Fjcc)/(Cvr·ρj·Vj)·Δτ] , (П1.16)

где Qj - сумма источников (стоков) тепла в объеме j-го помещения и тепла, уходящего в ограждающие конструкции;

α* = α·[(T(τ) − Tw(τ))/(T(τ) − T0)] - приведенный коэффициент теплоотдачи;

T0 - начальная температура в помещении;

Fjст - площадь поверхности ограждающих конструкций в j-м помещении.

T_nj = (∑_k=1ⁿ(C_PB·G_k·T_k) + Q_j)/(C_vr·(∑_k=1ⁿG_k − ∑_i=1^mG_i) + C_pr·∑_i=1^mG_i + α^*_jn·F_jn + α^*_jcc·F_jcc) + [T_(n−1)j − (∑_k=1ⁿ(C_PB·G_k·T_k) + Q_j)/(C_vr·(∑_k=1ⁿG_k − ∑_i=1^mG_i) + C_pr·∑_i=1^mG_i + α^*_jn·F_jn + α^*_jcc·F_jcc)]·exp[−(C_vr·(∑_k=1ⁿG_k − ∑_i=1^mG_i) + C_pr·∑_i=1^mG_i + α^*_jn·F_jn + α^*_jcc·F_jcc)/(C_vr·ρ_j·V_j)·Δτ] (П1.16)

где Qj - сумма источников (стоков) тепла в объеме j-го помещения и тепла, уходящего в ограждающие конструкции;

α* = α·[(T(τ) − Tw(τ))/(T(τ) − T0)] - приведенный коэффициент теплоотдачи;

T0 - начальная температура в помещении;

Fjст - площадь поверхности ограждающих конструкций в j-м помещении.

Формула (П1.17)

α = 4,07·∛(Tm − Tw) при Tm ≤ 60 °C; α = 11,63·exp[0,0023·(Tm − T0)] при Tm > 60 °C . (П1.17)

α = 4,07·∛(T_m − T_w) при T_m ≤ 60 °C; α = 11,63·exp[0,0023·(T_m − T₀)] при T_m > 60 °C (П1.17)

Формула (П1.18)

XLj(n) = ∑(k=1…n) (XLk·Gk)/∑(k=1…n) Gk + (XLj(n−1) − ∑(k=1…n) (XLk·Gk)/∑(k=1…n) Gk)·exp(−∑(k=1…n) Gk/(ρj·Vj)·Δτ) . (П1.18)

X_Lj(n) = ∑_k=1ⁿ(X_Lk·G_k)/∑_k=1ⁿG_k + (X_Lj(n−1) − ∑_k=1ⁿ(X_Lk·G_k)/∑_k=1ⁿG_k)·exp(−∑_k=1ⁿG_k/(ρ_j·V_j)·Δτ) (П1.18)

Формула (П1.19)

μ(n)j = ∑(k=1…n) (μk·Gk)/∑(k=1…n) Gk + (μ(n−1)j − ∑(k=1…n) (μk·Gk)/∑(k=1…n) Gk)·exp(−∑(k=1…n) Gk/(ρj·Vj)·Δτ) . (П1.19)

μ_(n)j = ∑_k=1ⁿ(μ_k·G_k)/∑_k=1ⁿG_k + (μ_(n−1)j − ∑_k=1ⁿ(μ_k·G_k)/∑_k=1ⁿG_k)·exp(−∑_k=1ⁿG_k/(ρ_j·V_j)·Δτ) (П1.19)