СП 91.13330.2012. Приложение А (в ред. Изменения N 1, утв. Приказом Минстроя России от 17.12.2021 N 957/пр)

А.1

Расчетное горизонтальное (радиальное) давление пород Pп , МПа (тс/м2), на крепь устья ствола в малосвязных и глинистых породах наносов следует определять по формуле

Pп = γfγnγd1{γr0·(tg(45° − φ/2)/(ψ − 1))·[1 − (r0/(r0 + H·tg(45° − φ/2)))^(ψ−1)] + Pф} , (А.1)

где γf - коэффициент надежности по нагрузке, равный 1,17;

γn - коэффициент надежности по ответственности, принимается равным 1,2;

γd1 - коэффициент, принимаемый равным 1,7 при расстоянии от проемов в крепи более 20 м и 2,9 - при расстоянии менее 20 м;

r0 - радиус ствола в свету, м;

φ - угол внутреннего трения наносов, град;

ψ - безразмерный коэффициент, определяемый из выражения

ψ = 2tg φ·tg(45° + φ/2) ; (А.2)

H - глубина рассматриваемого участка от поверхности, м;

Pф - наибольшая суммарная дополнительная нагрузка от зданий и сооружений, расположенных на поверхности вблизи ствола, МПа (тс/м2);

γ - удельный вес породы (грунта), кН/м3, определяемый из выражения:

γ = ρmg при ρ , т/м3, и γ , МН/м3, γ = ρm(1000)^−1g ;

ρ - объемная масса породы (грунта), МН/м3 (тс/м3);

ρm - средняя плотность пород (грунта), т/м3;

g - ускорение силы тяжести, м/с2 (вводится только для единиц системы СИ).

В обводненных породах расчет выполняют по взвешенной массе горных пород γ′ и дополнительно учитывают давление подземных вод (см. приложение Б).

Формула (А.1)

Pп = γfγnγd1{γr0·(tg(45° − φ/2)/(ψ − 1))·[1 − (r0/(r0 + H·tg(45° − φ/2)))^(ψ−1)] + Pф} , (А.1)

где γf - коэффициент надежности по нагрузке, равный 1,17;

γn - коэффициент надежности по ответственности, принимается равным 1,2;

γd1 - коэффициент, принимаемый равным 1,7 при расстоянии от проемов в крепи более 20 м и 2,9 - при расстоянии менее 20 м;

r0 - радиус ствола в свету, м;

φ - угол внутреннего трения наносов, град;

ψ - безразмерный коэффициент, определяемый из выражения

Pп = γfγnγd1{γr0·(tg(45° − φ/2)/(ψ − 1))·[1 − (r0/(r0 + H·tg(45° − φ/2)))^(ψ−1)] + Pф} (А.1)

где γf - коэффициент надежности по нагрузке, равный 1,17;

γn - коэффициент надежности по ответственности, принимается равным 1,2;

γd1 - коэффициент, принимаемый равным 1,7 при расстоянии от проемов в крепи более 20 м и 2,9 - при расстоянии менее 20 м;

r0 - радиус ствола в свету, м;

φ - угол внутреннего трения наносов, град;

ψ - безразмерный коэффициент, определяемый из выражения

Формула (А.2)

ψ = 2tg φ·tg(45° + φ/2) ; (А.2)

ψ = 2tg φ·tg(45° + φ/2) (А.2)

А.2

Наибольшую суммарную дополнительную нагрузку Pф определяют графически как максимальную при суммировании эпюр пригрузок от каждого из зданий (сооружений), расположенных на поверхности с одной стороны от ствола на расстоянии от его контура не более 5r0 ( r0 - радиус ствола в свету, м).

Пригрузки от зданий (сооружений), отстоящих от контура ствола на расстоянии более 5r0 , не учитываются ввиду их малой значимости.

Эпюра пригрузки от каждого здания (сооружения), расположенных ближе к стволу, строится исходя из наибольшего значения этой пригрузки Pфi , МПа (тс/м2), определяемой по формуле

Pфi = (2Qi(r0 + li)/(libi(2r0)))·[r0/(r0 + H·tg(45° − φ/2))]^(ψ)·tg^2(45° − φ/2) , (А.3)

где Qi - масса здания (сооружения), Н (тс);

r0 - радиус ствола в свету, м;

li - расстояние от контура сечения ствола до наиболее удаленной точки по длине здания (сооружения), м;

bi - тангенциальный размер (по ширине) здания (сооружения), м;

H - глубина рассматриваемого участка ствола от поверхности, м;

ψ - безразмерный коэффициент, определяемый по формуле (А.2).

Формула (А.3)

Pфi = (2Qi(r0 + li)/(libi(2r0)))·[r0/(r0 + H·tg(45° − φ/2))]^(ψ)·tg^2(45° − φ/2) , (А.3)

где Qi - масса здания (сооружения), Н (тс);

r0 - радиус ствола в свету, м;

li - расстояние от контура сечения ствола до наиболее удаленной точки по длине здания (сооружения), м;

bi - тангенциальный размер (по ширине) здания (сооружения), м;

H - глубина рассматриваемого участка ствола от поверхности, м;

ψ - безразмерный коэффициент, определяемый по формуле (А.2).

Pфi = (2Qi(r0 + li)/(libi(2r0)))·[r0/(r0 + H·tg(45° − φ/2))]^(ψ)·tg^2(45° − φ/2) (А.3)

где Qi - масса здания (сооружения), Н (тс);

r0 - радиус ствола в свету, м;

li - расстояние от контура сечения ствола до наиболее удаленной точки по длине здания (сооружения), м;

bi - тангенциальный размер (по ширине) здания (сооружения), м;

H - глубина рассматриваемого участка ствола от поверхности, м;

ψ - безразмерный коэффициент, определяемый по формуле (А.2).

А.3

Максимальную суммарную пригрузку от группы зданий (сооружений) Pф макс определяют по формуле

Pф макс = Pф1cos^2θ + Pф2cos^2(θ − θ2) +... + Pфncos^2(θ − θn) , (А.4)

где Pф1,2...n - пригрузка от здания (сооружения), МПа (тс/м2), определяемая по формуле (А.3);

θ - угол (см. рисунок А.1), заключенный между радиусом, проходящим через центр тяжести здания (сооружения) N 1, и линией приложения максимальной суммарной нагрузки, град, определяемый по формуле

θ = 0,5arctg(∑(i=2…n) Pфi·sin 2θi/(Pфi + ∑Pфi·cos 2θi)) , (А.5)

где θi - угол, заключенный между радиусами, проходящими через центры тяжести зданий (сооружений) N 1 и N i, град.

Рисунок А.1 - Схема к расчету пригрузок от зданий

(сооружений), расположенных на поверхности вблизи ствола

Начало отсчета угла θi помещается по радиусу, проходящему через центр тяжести здания (сооружения) N 1, условно принятого расположенным внизу генплана с последующей нумерацией зданий (сооружений) по вертикали.

Формула (А.4)

Pф макс = Pф1cos^2θ + Pф2cos^2(θ − θ2) +... + Pфncos^2(θ − θn) , (А.4)

где Pф1,2...n - пригрузка от здания (сооружения), МПа (тс/м2), определяемая по формуле (А.3);

θ - угол (см. рисунок А.1), заключенный между радиусом, проходящим через центр тяжести здания (сооружения) N 1, и линией приложения максимальной суммарной нагрузки, град, определяемый по формуле

Pф макс = Pф1cos^2θ + Pф2cos^2(θ − θ2) +... + Pфncos^2(θ − θn) (А.4)

где Pф1,2...n - пригрузка от здания (сооружения), МПа (тс/м2), определяемая по формуле (А.3);

θ - угол (см. рисунок А.1), заключенный между радиусом, проходящим через центр тяжести здания (сооружения) N 1, и линией приложения максимальной суммарной нагрузки, град, определяемый по формуле

Формула (А.5)

θ = 0,5arctg(∑(i=2…n) Pфi·sin 2θi/(Pфi + ∑Pфi·cos 2θi)) , (А.5)

где θi - угол, заключенный между радиусами, проходящими через центры тяжести зданий (сооружений) N 1 и N i, град.

θ = 0,5arctg(∑(i=2…n) Pфi·sin 2θi/(Pфi + ∑Pфi·cos 2θi)) (А.5)

где θi - угол, заключенный между радиусами, проходящими через центры тяжести зданий (сооружений) N 1 и N i, град.

Б.1

Расчет устойчивости горных пород

Выбор типа и расчет параметров крепи для протяженной части ствола, а также участков сопряжения следует проводить на основании определения категорий устойчивости пород вертикальных выработок в соответствии с таблицей Б.1.

Значение критерия устойчивости пород вертикальной выработки C следует определять по формуле

C = kгkсбkцHр/(26,3 + kαRc(5,25 + 0,0056kαRc)) , (Б.1)

где kг - коэффициент, учитывающий взвешивающее действие воды: для участков вне водоносных горизонтов kг равен 1, для пород водоносного горизонта kг определяют по формуле

kг = ((γh1 − Pв) + (γп − γв)·(1/(1 + ε))·h2)/(γH) , (Б.2)

где h1 - высота толщи пород от почвы водоупора до земной поверхности, м;

h2 - высота толщи пород от рассматриваемого сечения в водоносном горизонте до почвы водоупора (до кровли водоносного горизонта), м;

γ - объемная масса пород, МН/м3;

γп , γв - соответственно, удельная масса частиц пород водоносного горизонта и удельная масса воды, МН/м3 (тс/м3);

ε - коэффициент пористости пород водоносного горизонта, принимаемый как отношение объема пор к объему скелета и определяемый по данным гидрогеологических изысканий;

H - высота толщи пород от рассматриваемого сечения до земной поверхности, м;

Pв - давление подземных вод с учетом водопонижения, МПа (тс/м2);

kсб - коэффициент воздействия на ствол других выработок: для протяженных участков ствола kсб равен 1; для сопряжений kсб равен 1,5;

kц - коэффициент воздействия на ствол очистных работ: для участков, не испытывающих воздействий kц равен 1; при воздействии очистных работ kц принимается по данным научно-технического сопровождения;

(в ред. Изменения N 1, утв. Приказом Минстроя России от 17.12.2021 N 957/пр)

kα - коэффициент влияния угла залегания пород α , град: для горизонтально залегающих пород kα равен 1, в остальных случаях kα следует принимать из выражения:

kα = 1/(1 + 0,5sin α) ;

kt - коэффициент влияния времени эксплуатации проектируемой выработки: для шахтных стволов kt равен 1;

Hр - расчетная глубина, определяющаяся глубиной залегания пород и их напряженным состоянием, м (см. приложение В);

Rc - расчетное сопротивление пород сжатию, определяемое по 7.4.

Примечание - При размерности Rc в кгс/см2 в формулу (Б.1) вместо Rc следует подставлять 0,1Rc .

Формула (Б.1)

C = kгkсбkцHр/(26,3 + kαRc(5,25 + 0,0056kαRc)) , (Б.1)

где kг - коэффициент, учитывающий взвешивающее действие воды: для участков вне водоносных горизонтов kг равен 1, для пород водоносного горизонта kг определяют по формуле

C = kгkсбkцHр/(26,3 + kαRc(5,25 + 0,0056kαRc)) (Б.1)

где kг - коэффициент, учитывающий взвешивающее действие воды: для участков вне водоносных горизонтов kг равен 1, для пород водоносного горизонта kг определяют по формуле

Формула (Б.2)

kг = ((γh1 − Pв) + (γп − γв)·(1/(1 + ε))·h2)/(γH) , (Б.2)

где h1 - высота толщи пород от почвы водоупора до земной поверхности, м;

h2 - высота толщи пород от рассматриваемого сечения в водоносном горизонте до почвы водоупора (до кровли водоносного горизонта), м;

γ - объемная масса пород, МН/м3;

γп , γв - соответственно, удельная масса частиц пород водоносного горизонта и удельная масса воды, МН/м3 (тс/м3);

ε - коэффициент пористости пород водоносного горизонта, принимаемый как отношение объема пор к объему скелета и определяемый по данным гидрогеологических изысканий;

H - высота толщи пород от рассматриваемого сечения до земной поверхности, м;

Pв - давление подземных вод с учетом водопонижения, МПа (тс/м2);

kсб - коэффициент воздействия на ствол других выработок: для протяженных участков ствола kсб равен 1; для сопряжений kсб равен 1,5;

kц - коэффициент воздействия на ствол очистных работ: для участков, не испытывающих воздействий kц равен 1; при воздействии очистных работ kц принимается по данным научно-технического сопровождения;

(в ред. Изменения N 1, утв. Приказом Минстроя России от 17.12.2021 N 957/пр)

kα - коэффициент влияния угла залегания пород α , град: для горизонтально залегающих пород kα равен 1, в остальных случаях kα следует принимать из выражения:

kα = 1/(1 + 0,5sin α) ;

kt - коэффициент влияния времени эксплуатации проектируемой выработки: для шахтных стволов kt равен 1;

Hр - расчетная глубина, определяющаяся глубиной залегания пород и их напряженным состоянием, м (см. приложение В);

kг = ((γh1 − Pв) + (γп − γв)·(1/(1 + ε))·h2)/(γH) (Б.2)

где h1 - высота толщи пород от почвы водоупора до земной поверхности, м;

h2 - высота толщи пород от рассматриваемого сечения в водоносном горизонте до почвы водоупора (до кровли водоносного горизонта), м;

γ - объемная масса пород, МН/м3;

γп , γв - соответственно, удельная масса частиц пород водоносного горизонта и удельная масса воды, МН/м3 (тс/м3);

ε - коэффициент пористости пород водоносного горизонта, принимаемый как отношение объема пор к объему скелета и определяемый по данным гидрогеологических изысканий;

H - высота толщи пород от рассматриваемого сечения до земной поверхности, м;

Pв - давление подземных вод с учетом водопонижения, МПа (тс/м2);

kсб - коэффициент воздействия на ствол других выработок: для протяженных участков ствола kсб равен 1; для сопряжений kсб равен 1,5;

kц - коэффициент воздействия на ствол очистных работ: для участков, не испытывающих воздействий kц равен 1; при воздействии очистных работ kц принимается по данным научно-технического сопровождения;

(в ред. Изменения N 1, утв. Приказом Минстроя России от 17.12.2021 N 957/пр)

kα - коэффициент влияния угла залегания пород α , град: для горизонтально залегающих пород kα равен 1, в остальных случаях kα следует принимать из выражения:

kα = 1/(1 + 0,5sin α) ;

kt - коэффициент влияния времени эксплуатации проектируемой выработки: для шахтных стволов kt равен 1;

Hр - расчетная глубина, определяющаяся глубиной залегания пород и их напряженным состоянием, м (см. приложение В);

Таблица Б.1

Примечание - При Rс <= 2 МПа породы относятся к категории устойчивости IV.

Б.2

Расчет давления горных пород на крепь протяженных участков вертикальных шахтных стволов

Расчетное горизонтальное (радиальное) давление пород Pп , МПа (тс/м2), на крепь протяженной части вертикальной выработки при отсутствии влияния горизонтальных деформаций от воздействия очистных работ выполняют по формуле

Pп = γfγnγdnнPн[1 + 0,1(r0 − 3)] , (Б.3)

где r0 - радиус выработки в свету, м;

γf - коэффициент надежности по нагрузке, равный 1,17;

γn - коэффициент надежности по ответственности, равный 1,2;

γd - коэффициент условий работы, принимаемый по таблице Б.2;

nн - коэффициент приведения к расчетному (максимальному) давлению при неравномерной эпюре нагрузок, принимаемый по таблице Б.3;

Pн - нормативное давление на крепь, МПа (тс/м2), определяемое для пород категории устойчивости I, II и III по формулам

при C <= 6 Pн = 0,01[(2C − 1) + Δ] ; (Б.4)

при C > 6 Pн = 0,01[(3C − 7) + Δ] , (Б.5)

где C - критерий устойчивости пород вертикальной выработки, рассчитываемый по формуле (Б.1);

Δ - параметр, учитывающий технологию проходческих работ, принимаемый равным: при последовательной и параллельной технологических схемах - нулю, при совмещенной технологической схеме проходки с передвижной опалубкой при C <= 6 Δ , равный 2, и при 10 >= C > 6 Δ , равный 3.

Нормативное давление на крепь Pн для пород категории устойчивости IV определяется по результатам научно-технического сопровождения.

(в ред. Изменения N 1, утв. Приказом Минстроя России от 17.12.2021 N 957/пр)

Примечание - В формулах (Б.4) и (Б.5) множитель 0,01 вводится при единицах системы СИ.

Формула (Б.3)

Pп = γfγnγdnнPн[1 + 0,1(r0 − 3)] , (Б.3)

где r0 - радиус выработки в свету, м;

γf - коэффициент надежности по нагрузке, равный 1,17;

γn - коэффициент надежности по ответственности, равный 1,2;

γd - коэффициент условий работы, принимаемый по таблице Б.2;

nн - коэффициент приведения к расчетному (максимальному) давлению при неравномерной эпюре нагрузок, принимаемый по таблице Б.3;

Pн - нормативное давление на крепь, МПа (тс/м2), определяемое для пород категории устойчивости I, II и III по формулам

Pп = γfγnγdnнPн[1 + 0,1(r0 − 3)] (Б.3)

где r0 - радиус выработки в свету, м;

γf - коэффициент надежности по нагрузке, равный 1,17;

γn - коэффициент надежности по ответственности, равный 1,2;

γd - коэффициент условий работы, принимаемый по таблице Б.2;

nн - коэффициент приведения к расчетному (максимальному) давлению при неравномерной эпюре нагрузок, принимаемый по таблице Б.3;

Pн - нормативное давление на крепь, МПа (тс/м2), определяемое для пород категории устойчивости I, II и III по формулам

Формула (Б.4)

при C <= 6 Pн = 0,01[(2C − 1) + Δ] ; (Б.4)

при C <= 6 Pн = 0,01[(2C − 1) + Δ] (Б.4)

Формула (Б.5)

при C > 6 Pн = 0,01[(3C − 7) + Δ] , (Б.5)

где C - критерий устойчивости пород вертикальной выработки, рассчитываемый по формуле (Б.1);

Δ - параметр, учитывающий технологию проходческих работ, принимаемый равным: при последовательной и параллельной технологических схемах - нулю, при совмещенной технологической схеме проходки с передвижной опалубкой при C <= 6 Δ , равный 2, и при 10 >= C > 6 Δ , равный 3.

Нормативное давление на крепь Pн для пород категории устойчивости IV определяется по результатам научно-технического сопровождения.

(в ред. Изменения N 1, утв. Приказом Минстроя России от 17.12.2021 N 957/пр)

при C > 6 Pн = 0,01[(3C − 7) + Δ] (Б.5)

где C - критерий устойчивости пород вертикальной выработки, рассчитываемый по формуле (Б.1);

Δ - параметр, учитывающий технологию проходческих работ, принимаемый равным: при последовательной и параллельной технологических схемах - нулю, при совмещенной технологической схеме проходки с передвижной опалубкой при C <= 6 Δ , равный 2, и при 10 >= C > 6 Δ , равный 3.

Нормативное давление на крепь Pн для пород категории устойчивости IV определяется по результатам научно-технического сопровождения.

(в ред. Изменения N 1, утв. Приказом Минстроя России от 17.12.2021 N 957/пр)

Таблица Б.2

Таблица Б.3

Б.3

Расчет давления горных пород Pп на крепь вертикального ствола в районе сопряжения

Расчетное горизонтальное давление пород Pп на крепь вертикальной выработки в районе сопряжения на протяжении 20 м вверх и 20 м вниз от сопряжения следует определять по формуле (Б.3), принимая в ней вместо величин nн и Pн величины nнс и Pcн , рассчитываемые по формулам:

nнс = nн + (20 − z)x ; (Б.6)

Pcн = Pн(1,5 − 0,25z) , (Б.7)

где z - расстояния от узла сопряжения до рассматриваемого сечения в районе сопряжения 20 м;

x - коэффициент перехода от протяженного участка к району сопряжения, принимаемый по таблице Б.4.

Формула (Б.6)

nнс = nн + (20 − z)x ; (Б.6)

nнс = nн + (20 − z)x (Б.6)

Формула (Б.7)

Pcн = Pн(1,5 − 0,25z) , (Б.7)

где z - расстояния от узла сопряжения до рассматриваемого сечения в районе сопряжения 20 м;

x - коэффициент перехода от протяженного участка к району сопряжения, принимаемый по таблице Б.4.

Pcн = Pн(1,5 − 0,25z) (Б.7)

где z - расстояния от узла сопряжения до рассматриваемого сечения в районе сопряжения 20 м;

x - коэффициент перехода от протяженного участка к району сопряжения, принимаемый по таблице Б.4.

Таблица Б.4

Б.4

Расчет давления горных пород Pп на крепь вертикального шахтного ствола на пересечении выработанного пространства

В местах пересечения ранее выработанных пространств на удалении до 6m в кровлю и до 6m в почву (где m - мощность пласта) значение нормативного давления Pрн , МПа, на крепь определяют по формуле

Pрн = 0,66Pн + 0,1 МПа , (Б.8)

где Pн - нормативное давление, определяемое по формулам (Б.4) или (Б.5).

Формула (Б.8)

Pрн = 0,66Pн + 0,1 МПа , (Б.8)

где Pн - нормативное давление, определяемое по формулам (Б.4) или (Б.5).

Pрн = 0,66Pн + 0,1 МПа (Б.8)

где Pн - нормативное давление, определяемое по формулам (Б.4) или (Б.5).

Б.5

Давление подземных вод

Давления подземных вод Pг , МПа (тс/м2), на крепь выработки в коренных породах без их тампонажа следует определять по формуле (Б.9), а при наличии тампонажа пород - по формуле (Б.10).

Pг = γfHвγв/(1 + kфкр·lg(R(t)/r1)/(kфп·lg(r1/r0))) , (Б.9)

Pг = γfHвγв/(1 + (kфкр·lg(rт/r1)/(kфп·lg(r1/r0)))·(kфт·lg(R(t)/rт)/(kфп·lg(rт/r1)) + 1)) , (Б.10)

где γf - коэффициент надежности по нагрузке, принимаемый равным 1,1;

γв - удельная масса воды, МН/м3 (тс/м3);

Hв - естественный или сниженный общим водопонижением напор в данном водоносном горизонте, определяемый по результатам гидрогеологических исследований, м;

kфкр - коэффициент фильтрации крепи (для бетонной крепи kфкр = 0,00158 м/сут );

kфп , kфт - соответственно коэффициенты фильтрации породы и затампонированной зоны, определяемые по данным гидрогеологических исследований, м/сут;

r1 , r0 , rт - внешний радиус, внутренний радиус крепи и радиус затампонированной зоны, соответственно, м; при неизвестном r1 в расчете следует принимать для первого приближения толщину бетонной крепи r1 − r0 , равной 0,5 м с последующим уточнением толщины крепи;

R(t) - радиус влияния дренажа выработки, определяемый по данным гидрогеологических изысканий из выражения

R(t) = 1,5√(at) ,

где a - коэффициент пьезопроводности водоносного горизонта, м2/сут;

t - время от начала дренирования, сут.

В тех случаях, когда по расчетам Pг более Pн , в формулах (Б.9) и (Б.10) необходимо учитывать корректировку времени, принимая t соответствующим моменту на 2 мес после введения крепи в работу.

Если kфп/kфкр менее 4, то в формуле (Б.9) Pг равно 0, а при kфп/kфкр более 100 - определяется из выражения

Pг = Hвγв .

При расчете горизонтального давления обводненных пород в формуле (Б.3) вместо коэффициента nн следует принимать коэффициент nнг , определяемый по формуле

nнг = 1 + [1 + 0,1(r0 − 3)](nн − 1)/(1 + 0,1(r0 − 3) + Pг/Pн) . (Б.11)

Формула (Б.9)

Pг = γfHвγв/(1 + kфкр·lg(R(t)/r1)/(kфп·lg(r1/r0))) , (Б.9)

Pг = γfHвγв/(1 + kфкр·lg(R(t)/r1)/(kфп·lg(r1/r0))) (Б.9)

Формула (Б.10)

Pг = γfHвγв/(1 + (kфкр·lg(rт/r1)/(kфп·lg(r1/r0)))·(kфт·lg(R(t)/rт)/(kфп·lg(rт/r1)) + 1)) , (Б.10)

где γf - коэффициент надежности по нагрузке, принимаемый равным 1,1;

γв - удельная масса воды, МН/м3 (тс/м3);

Hв - естественный или сниженный общим водопонижением напор в данном водоносном горизонте, определяемый по результатам гидрогеологических исследований, м;

kфкр - коэффициент фильтрации крепи (для бетонной крепи kфкр = 0,00158 м/сут );

kфп , kфт - соответственно коэффициенты фильтрации породы и затампонированной зоны, определяемые по данным гидрогеологических исследований, м/сут;

r1 , r0 , rт - внешний радиус, внутренний радиус крепи и радиус затампонированной зоны, соответственно, м; при неизвестном r1 в расчете следует принимать для первого приближения толщину бетонной крепи r1 − r0 , равной 0,5 м с последующим уточнением толщины крепи;

R(t) - радиус влияния дренажа выработки, определяемый по данным гидрогеологических изысканий из выражения

R(t) = 1,5√(at) ,

где a - коэффициент пьезопроводности водоносного горизонта, м2/сут;

t - время от начала дренирования, сут.

Pг = γfHвγв/(1 + (kфкр·lg(rт/r1)/(kфп·lg(r1/r0)))·(kфт·lg(R(t)/rт)/(kфп·lg(rт/r1)) + 1)) (Б.10)

где γf - коэффициент надежности по нагрузке, принимаемый равным 1,1;

γв - удельная масса воды, МН/м3 (тс/м3);

Hв - естественный или сниженный общим водопонижением напор в данном водоносном горизонте, определяемый по результатам гидрогеологических исследований, м;

kфкр - коэффициент фильтрации крепи (для бетонной крепи kфкр = 0,00158 м/сут );

kфп , kфт - соответственно коэффициенты фильтрации породы и затампонированной зоны, определяемые по данным гидрогеологических исследований, м/сут;

r1 , r0 , rт - внешний радиус, внутренний радиус крепи и радиус затампонированной зоны, соответственно, м; при неизвестном r1 в расчете следует принимать для первого приближения толщину бетонной крепи r1 − r0 , равной 0,5 м с последующим уточнением толщины крепи;

R(t) - радиус влияния дренажа выработки, определяемый по данным гидрогеологических изысканий из выражения

R(t) = 1,5√(at) ,

где a - коэффициент пьезопроводности водоносного горизонта, м2/сут;

t - время от начала дренирования, сут.

Формула (Б.11)

nнг = 1 + [1 + 0,1(r0 − 3)](nн − 1)/(1 + 0,1(r0 − 3) + Pг/Pн) . (Б.11)

nнг = 1 + [1 + 0,1(r0 − 3)](nн − 1)/(1 + 0,1(r0 − 3) + Pг/Pн) (Б.11)