СП 88.13330.2022. 10.4 Расчет железобетонных элементов по прочности при действии динамических нагрузок

10.4.1

Внутренние усилия (изгибающие моменты, продольные и поперечные силы) в элементах конструкций убежищ следует определять по правилам строительной механики от нагрузок, определяемых согласно 9.1.

Убежища следует рассматривать в виде пространственной системы, состоящей из рам и горизонтальных дисков (элементов покрытия), а также диафрагм (поперечных и продольных стен).

Допускается проводить расчет путем расчленения сооружения на отдельные элементы (колонны, ригели, плиты покрытия и т.п.) с учетом влияния их закрепления на опорах.

10.4.2

Расчеты железобетонных элементов по прочности должны проводить для сечений, нормальных и наклонных к продольной оси элементов. При необходимости должен быть проведен расчет элементов на местное действие нагрузок (продавливание, смятие). Расчет сечений изгибаемых и внецентренно сжатых элементов сборно-монолитных конструкций следует проводить с учетом совместной работы как сборной, так и монолитной частей. При этом следует учитывать особенности работы сборно-монолитных конструкций, связанные с неодинаковыми условиями деформирования сборной и монолитной частей на различных этапах нагружения, с различными свойствами сборного и монолитного бетонов, с обеспечением прочности контактных швов между сборной и монолитной частями и др.

10.4.3

При расчете статически неопределимых балочных и рамных конструкций допускается учитывать перераспределение изгибаемых моментов на опорах и в пролете вследствие развития неупругих деформаций в растянутой арматуре. При этом уменьшение опорного изгибающего момента, получаемого из расчета упругой системы, должно быть не более: 50% - для балок, 30% - для плит покрытия и фундаментов.

10.4.4

При проектировании монолитных и сборно-монолитных покрытий с балочными плитами допускается учитывать влияние распора путем уменьшения сечения рабочей арматуры в пролете в зависимости от значения относительной высоты сжатой зоны ξd = xd/h0 :

- на 20% при ξd ≤ 0,2 ;

- на 15% при 0,2 < ξd ≤ 0,3 ;

- на 10% при 0,3 < ξd ≤ 0,4 .

При ξd > 0,4 влияние распора не учитывают.

Расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси элемента

10.4.5

Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, когда внешняя сила действует в плоскости оси симметрии сечения и арматура сосредоточена у перпендикулярных граней элемента указанной плоскости, следует проводить в зависимости от соотношения между значением относительной высоты сжатой зоны бетона ξd = xd/h0 и граничным значением относительной высоты сжатой зоны ξRd .

10.4.6

Значение ξ определяют из условия равновесия усилий, воспринимаемых бетоном сжатой зоны сечения и растянутой арматурой в предельном состоянии элемента.

Граничное значение относительной высоты сжатой зоны ξRd , когда напряжения в растянутой арматуре и сжатом бетоне одновременно достигают расчетных динамических сопротивлений Rsd и Rbd, определяют по формуле

ξRd = xRd/h0 = 0,8/(1 + εsd,el/εbd,ult), (10.1)

где εsd,el - относительная деформация растянутой арматуры при напряжениях, равных Rsd, определяемая по формуле

εsd,el = Rsd/Esd , (10.2)

где Rsd - определяют без учета коэффициента условий работы арматуры γsd , определяемого по 10.4.7;

εbd,ult - относительная деформация сжатого бетона при напряжениях, равных Rbd, принимаемая равной 0,0035.

Формула (10.1)

ξRd = xRd/h0 = 0,8/(1 + εsd,el/εbd,ult), (10.1)

где εsd,el - относительная деформация растянутой арматуры при напряжениях, равных Rsd, определяемая по формуле

ξRd = xRd/h0 = 0,8/(1 + εsd,el/εbd,ult) (10.1)

где εsd,el - относительная деформация растянутой арматуры при напряжениях, равных Rsd, определяемая по формуле

Формула (10.2)

εsd,el = Rsd/Esd , (10.2)

где Rsd - определяют без учета коэффициента условий работы арматуры γsd , определяемого по 10.4.7;

εbd,ult - относительная деформация сжатого бетона при напряжениях, равных Rbd, принимаемая равной 0,0035.

εsd,el = Rsd/Esd (10.2)

где Rsd - определяют без учета коэффициента условий работы арматуры γsd , определяемого по 10.4.7;

εbd,ult - относительная деформация сжатого бетона при напряжениях, равных Rbd, принимаемая равной 0,0035.

10.4.7

При расчете железобетонных элементов с высокопрочной арматурой и соблюдении условия ξd < ξRd расчетное динамическое сопротивление арматуры Rsd должно быть умножено на коэффициент, определяемый по формуле

γsd = η − (η − 1)(2ξd/ξRd − 1) ≤ η , (10.3)

где η - коэффициент, принимаемый равным для арматуры классов:

А600 - 1,20;

А800 - 1,15;

А1000 - 1,10.

Изгибаемые элементы прямоугольного сечения

Формула (10.3)

γsd = η − (η − 1)(2ξd/ξRd − 1) ≤ η , (10.3)

где η - коэффициент, принимаемый равным для арматуры классов:

А600 - 1,20;

А800 - 1,15;

А1000 - 1,10.

γsd = η − (η − 1)(2ξd/ξRd − 1) ≤ η (10.3)

где η - коэффициент, принимаемый равным для арматуры классов:

А600 - 1,20;

А800 - 1,15;

А1000 - 1,10.

10.4.8

При расчете по прочности изгибаемых элементов следует соблюдать условие ξd = xd/h0 ≤ ξRd .

Расчет сечений изгибаемых элементов, указанных в 10.4.5, при ξd ≤ ξRd должны проводить из условия

Md ≤ Rbdbxd(h0 − 0,5xd) + Rsc,dA′s(h0 − a′) ; (10.4)

при этом высоту сжатой зоны xd определяют по формуле

RsdAs - Rsc,dA's = Rbdbxd. (10.5)

Внецентренно сжатые элементы прямоугольного сечения

Формула (10.4)

Md ≤ Rbdbxd(h0 − 0,5xd) + Rsc,dA′s(h0 − a′) ; (10.4)

Md ≤ Rbdbxd(h0 − 0,5xd) + Rsc,dA′s(h0 − a′) (10.4)

Формула (10.5)

RsdAs - Rsc,dA's = Rbdbxd. (10.5)

RsdAs - Rsc,dA's = Rbdbxd (10.5)

10.4.9

При расчете внецентренно сжатых железобетонных элементов необходимо учитывать случайный эксцентриситет e0 продольной силы Nd, принимаемый не менее:

- 1/600 длины элемента или расстояния между его сечениями, закрепленными от смещения;

- 1/30 высоты сечения или 1 см.

10.4.10

Расчет сечений внецентренно сжатых элементов при ξd ≤ ξRd , следует проводить из условия

Nde <= Rbdbxd(h0 - 0,5xd) + Rsc,dA's(h0 - a'); (10.6)

при этом высота сжатой зоны определяется из формулы

Nd + RsdAs - Rsc,dA's = Rbdbxd. (10.7)

В условии (10.6) значение эксцентриситета e определяют по формуле

e = e0η + (h − a′)/2 , (10.8)

где e - расстояние от точки приложения продольной силы Nd до центра тяжести сечения растянутой или наименее сжатой арматуры;

η - коэффициент, учитывающий влияние продольного изгиба (прогиба) элемента на его несущую способность, определяют по СП 63.13330.

Если полученное из расчета по формуле (10.7) значение xd > ξRdh0 , высоту сжатой зоны определяют по формуле

xd = (N + RsdAs(1 + ξRd)/(1 − ξRd) − RscdA′s)/(Rbdb + 2RsdAs/(h0(1 − ξRd))) . (10.9)

Формула (10.6)

Nde <= Rbdbxd(h0 - 0,5xd) + Rsc,dA's(h0 - a'); (10.6)

Nde <= Rbdbxd(h0 - 0,5xd) + Rsc,dA's(h0 - a') (10.6)

Формула (10.7)

Nd + RsdAs - Rsc,dA's = Rbdbxd. (10.7)

Nd + RsdAs - Rsc,dA's = Rbdbxd (10.7)

Формула (10.8)

e = e0η + (h − a′)/2 , (10.8)

где e - расстояние от точки приложения продольной силы Nd до центра тяжести сечения растянутой или наименее сжатой арматуры;

η - коэффициент, учитывающий влияние продольного изгиба (прогиба) элемента на его несущую способность, определяют по СП 63.13330.

e = e0η + (h − a′)/2 (10.8)

где e - расстояние от точки приложения продольной силы Nd до центра тяжести сечения растянутой или наименее сжатой арматуры;

η - коэффициент, учитывающий влияние продольного изгиба (прогиба) элемента на его несущую способность, определяют по СП 63.13330.

Формула (10.9)

xd = (N + RsdAs(1 + ξRd)/(1 − ξRd) − RscdA′s)/(Rbdb + 2RsdAs/(h0(1 − ξRd))) . (10.9)

xd = (N + RsdAs(1 + ξRd)/(1 − ξRd) − RscdA′s)/(Rbdb + 2RsdAs/(h0(1 − ξRd))) (10.9)

10.4.11

Расчет элементов сплошного сечения с косвенным армированием следует проводить согласно указаниям 10.4.9, вводя в расчет лишь часть площади бетонного сечения Aef, ограниченную осями крайних стержней сетки косвенного армирования, и подставляя в расчетные формулы (10.6), (10.7) и (10.9) вместо Rbd, приведенную динамическую прочность бетона Rbd,red, а при высокопрочной арматуре вместо Rsc,d - значение Rscd,red, вычисляемое по СП 63.13330 при Rb = Rbd.

Значение Rbd,red определяется по формуле

Rbd,red = Rbd + φdμxyRsd,xy , (10.10)

где Rsd,xy - расчетное динамическое сопротивление арматуры сеток, МПа;

μxy = (nxAsxlx + nyAsyly)/(AefS) , (10.11)

где ny, Asy, ly - соответственно число стержней, площадь поперечного сечения и длина стержня сетки (считая в осях крайних стержней) в одном направлении;

nx, Asx, lx - соответственно число стержней, площадь поперечного сечения и длина стержня сетки (считая в осях крайних стержней) в другом направлении;

S - расстояние между сетками;

φd - коэффициент эффективности косвенного армирования, определяемый по формуле

φd = 1/(0,23 + ψd) , (10.12)

где ψd = μxyRsd,xy/(Rbd + 10) , МПа. (10.13)

Формула (10.10)

Rbd,red = Rbd + φdμxyRsd,xy , (10.10)

где Rsd,xy - расчетное динамическое сопротивление арматуры сеток, МПа;

Rbd,red = Rbd + φdμxyRsd,xy (10.10)

где Rsd,xy - расчетное динамическое сопротивление арматуры сеток, МПа;

Формула (10.11)

μxy = (nxAsxlx + nyAsyly)/(AefS) , (10.11)

где ny, Asy, ly - соответственно число стержней, площадь поперечного сечения и длина стержня сетки (считая в осях крайних стержней) в одном направлении;

nx, Asx, lx - соответственно число стержней, площадь поперечного сечения и длина стержня сетки (считая в осях крайних стержней) в другом направлении;

S - расстояние между сетками;

φd - коэффициент эффективности косвенного армирования, определяемый по формуле

μxy = (nxAsxlx + nyAsyly)/(AefS) (10.11)

где ny, Asy, ly - соответственно число стержней, площадь поперечного сечения и длина стержня сетки (считая в осях крайних стержней) в одном направлении;

nx, Asx, lx - соответственно число стержней, площадь поперечного сечения и длина стержня сетки (считая в осях крайних стержней) в другом направлении;

S - расстояние между сетками;

φd - коэффициент эффективности косвенного армирования, определяемый по формуле

Формула (10.12)

φd = 1/(0,23 + ψd) , (10.12)

где ψd = μxyRsd,xy/(Rbd + 10) , МПа. (10.13)

φd = 1/(0,23 + ψd) (10.12)

где ψd = μxyRsd,xy/(Rbd + 10) , МПа. (10.13)

10.4.12

При расчете внецентренно сжатых элементов гибкостью l0/i > 14 следует учитывать влияние прогиба на их прочность, определяемую из условия (10.6), путем умножения e0 в формуле (10.8) на коэффициент η , равный

η = 1/(1 − Nd/Ncr,d) , (10.14)

где Ncr,d - условная критическая сила, определяемая по формулам СП 63.13330 при подставлении в них Ebd и Rbd вместо Eb и Rb и φe = 1 .

Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента

Формула (10.14)

η = 1/(1 − Nd/Ncr,d) , (10.14)

где Ncr,d - условная критическая сила, определяемая по формулам СП 63.13330 при подставлении в них Ebd и Rbd вместо Eb и Rb и φe = 1 .

η = 1/(1 − Nd/Ncr,d) (10.14)

где Ncr,d - условная критическая сила, определяемая по формулам СП 63.13330 при подставлении в них Ebd и Rbd вместо Eb и Rb и φe = 1 .

10.4.13

Расчет железобетонных элементов на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами должен быть проведен из условия

Qd <= 0,3Rbdbh0, (10.15)

где Qd - поперечная динамическая сила в нормальном сечении элемента.

Расчет железобетонных элементов прямоугольного сечения с поперечной арматурой на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине должен быть проведен по наиболее опасному наклонному сечению из условия

Qd <= Qbd + Qsw,d, (10.16)

где Qd - поперечная сила, равная сумме проекций всех сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения;

Qbd - поперечное усилие, воспринимаемое бетоном и определяемое по формуле

Qbd = φbd2Rbt,dbh0^2/c , (10.17)

где c - длина проекции наиболее опасного наклонного сечения на продольную ось элемента;

φbd2 - коэффициент, принимаемый равным 1,5.

Значение Qbd принимают не более 2,5Rbt,dbh0 и не менее 0,5Rbt,dbh0.

Поперечное усилие Qsw,d, воспринимаемое хомутами, нормальными к продольной оси элемента, определяют по формуле

Qsw,d = 0,75qsw,dc, (10.18)

где qsw,d - усилие в поперечной арматуре на единицу длины элемента, вычисляемое по формуле

qsw,d = RswdAsw/Sw, (10.19)

где Sw - шаг поперечных хомутов.

При этом для хомутов, устанавливаемых по расчету, должно удовлетворяться условие

qsw,d >= 0,25Rbt,db. (10.20)

Формула (10.15)

Qd <= 0,3Rbdbh0, (10.15)

где Qd - поперечная динамическая сила в нормальном сечении элемента.

Qd <= 0,3Rbdbh0 (10.15)

где Qd - поперечная динамическая сила в нормальном сечении элемента.

Формула (10.16)

Qd <= Qbd + Qsw,d, (10.16)

где Qd - поперечная сила, равная сумме проекций всех сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения;

Qbd - поперечное усилие, воспринимаемое бетоном и определяемое по формуле

Qd <= Qbd + Qsw,d (10.16)

где Qd - поперечная сила, равная сумме проекций всех сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения;

Qbd - поперечное усилие, воспринимаемое бетоном и определяемое по формуле

Формула (10.17)

Qbd = φbd2Rbt,dbh0^2/c , (10.17)

где c - длина проекции наиболее опасного наклонного сечения на продольную ось элемента;

φbd2 - коэффициент, принимаемый равным 1,5.

Qbd = φbd2Rbt,dbh0^2/c (10.17)

где c - длина проекции наиболее опасного наклонного сечения на продольную ось элемента;

φbd2 - коэффициент, принимаемый равным 1,5.

Формула (10.18)

Qsw,d = 0,75qsw,dc, (10.18)

где qsw,d - усилие в поперечной арматуре на единицу длины элемента, вычисляемое по формуле

Qsw,d = 0,75qsw,dc (10.18)

где qsw,d - усилие в поперечной арматуре на единицу длины элемента, вычисляемое по формуле

Формула (10.19)

qsw,d = RswdAsw/Sw, (10.19)

где Sw - шаг поперечных хомутов.

qsw,d = RswdAsw/Sw (10.19)

где Sw - шаг поперечных хомутов.

Формула (10.20)

qsw,d >= 0,25Rbt,db. (10.20)

qsw,d >= 0,25Rbt,db (10.20)

10.4.14

Применение балочных изгибаемых элементов без поперечной арматуры в конструкциях защитных сооружений не допускается. Плиты сплошного сечения допускается проектировать без поперечной арматуры.

10.4.15

Расчет железобетонных элементов на действие изгибаемого момента для обеспечения прочности по наклонной трещине должен быть проведен по опасному наклонному сечению из условия

Md ≤ RsdAszs + ∑Rsw,dAswzsw , (10.21)

где Md - момент от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, относительно оси, перпендикулярной к плоскости действия элемента и проходящей через точку приложения равнодействующей усилий Nbd в сжатой зоне;

zs, zsw - соответственно расстояния от плоскостей расположения продольной арматуры и хомутов до упомянутой выше оси.

Высоту сжатой зоны наклонного сечения определяют из условия равновесия проекций усилий в бетоне сжатой зоны и в арматуре, пересекающей растянутую зону наклонного сечения, на нормаль к продольной оси элемента.

Расчет железобетонных элементов на местное действие нагрузок

Формула (10.21)

Md ≤ RsdAszs + ∑Rsw,dAswzsw , (10.21)

где Md - момент от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, относительно оси, перпендикулярной к плоскости действия элемента и проходящей через точку приложения равнодействующей усилий Nbd в сжатой зоне;

zs, zsw - соответственно расстояния от плоскостей расположения продольной арматуры и хомутов до упомянутой выше оси.

Md ≤ RsdAszs + ∑Rsw,dAswzsw (10.21)

где Md - момент от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, относительно оси, перпендикулярной к плоскости действия элемента и проходящей через точку приложения равнодействующей усилий Nbd в сжатой зоне;

zs, zsw - соответственно расстояния от плоскостей расположения продольной арматуры и хомутов до упомянутой выше оси.

10.4.16

Расчет железобетонных элементов на местное сжатие (смятие) и расчет на продавливание следует проводить по СП 63.13330. При этом вводят расчетные динамические сопротивления бетона и арматуры в соответствии с 10.2 и 10.3.

10.4.17

Расчет на продавливание плитных конструкций (без поперечной арматуры) от действия сил, равномерно распределенных на ограниченной площади, должен быть проведен из условия

Fd <= Rbt,duh0, (10.22)

где Fd - продавливающая сила;

u - периметр контура расчетного поперечного сечения;

h0 - приведенная рабочая высота сечения (h0 = 0,5(h0x + h0y), h0x и h0y - рабочая высота сечения для продольной арматуры, расположенной в направлении осей X и Y.

Формула (10.22)

Fd <= Rbt,duh0, (10.22)

где Fd - продавливающая сила;

u - периметр контура расчетного поперечного сечения;

h0 - приведенная рабочая высота сечения (h0 = 0,5(h0x + h0y), h0x и h0y - рабочая высота сечения для продольной арматуры, расположенной в направлении осей X и Y.

Fd <= Rbt,duh0 (10.22)

где Fd - продавливающая сила;

u - периметр контура расчетного поперечного сечения;

h0 - приведенная рабочая высота сечения (h0 = 0,5(h0x + h0y), h0x и h0y - рабочая высота сечения для продольной арматуры, расположенной в направлении осей X и Y.

10.4.18

При установке в пределах пирамиды продавливания хомутов, нормальных к плоскости плиты, расчет следует проводить из условия

Fd <= Fbd + Fsw,d, но не более 2Fbd, (10.23)

где Fbd = Rbt,duh0;

Fsw,d - усилие, воспринимаемое поперечной арматурой, нормальной к продольной оси элемента и расположенной равномерно вдоль контура расчетного поперечного сечения, определяемое по формуле

Fsw,d = 0,8qsw,du, (10.24)

где qsw,d - усилие в поперечной арматуре на единицу длины контура расчетного поперечного сечения, расположенной в пределах расстояния 0,5h0 по обе стороны от контура расчетного сечения, определяемое по формуле

qsw,d = Rsw,dAsw/sw, (10.25)

где Asw - площадь сечения поперечной арматуры с шагом sw, расположенной в пределах расстояния 0,5h0 по обе стороны от контура расчетного поперечного сечения по периметру контура расчетного поперечного сечения.

При учете поперечной арматуры значение Fsw,d должно быть не менее 0,25Fb.

При расположении хомутов на ограниченном участке вблизи сосредоточенного груза проводят дополнительный расчет на продавливание пирамиды с верхним основанием, расположенным по контуру участка с поперечной арматурой, из условия (10.23).

Указанные требования распространяются на плиты толщиной не менее 200 мм.

Поперечная арматура, устанавливаемая в плитных элементах в зоне продавливания, должна иметь надежную анкеровку по концам путем приварки или охвата продольной арматуры для обеспечения передачи поперечного усилия с продольной арматурой на хомуты.

Ширина зоны постановки хомутов должна быть не менее 1,5h (где h - толщина плиты).

Формула (10.23)

Fd <= Fbd + Fsw,d, но не более 2Fbd, (10.23)

где Fbd = Rbt,duh0;

Fsw,d - усилие, воспринимаемое поперечной арматурой, нормальной к продольной оси элемента и расположенной равномерно вдоль контура расчетного поперечного сечения, определяемое по формуле

Fd <= Fbd + Fsw,d, но не более 2Fbd (10.23)

где Fbd = Rbt,duh0;

Fsw,d - усилие, воспринимаемое поперечной арматурой, нормальной к продольной оси элемента и расположенной равномерно вдоль контура расчетного поперечного сечения, определяемое по формуле

Формула (10.24)

Fsw,d = 0,8qsw,du, (10.24)

где qsw,d - усилие в поперечной арматуре на единицу длины контура расчетного поперечного сечения, расположенной в пределах расстояния 0,5h0 по обе стороны от контура расчетного сечения, определяемое по формуле

Fsw,d = 0,8qsw,du (10.24)

где qsw,d - усилие в поперечной арматуре на единицу длины контура расчетного поперечного сечения, расположенной в пределах расстояния 0,5h0 по обе стороны от контура расчетного сечения, определяемое по формуле

Формула (10.25)

qsw,d = Rsw,dAsw/sw, (10.25)

где Asw - площадь сечения поперечной арматуры с шагом sw, расположенной в пределах расстояния 0,5h0 по обе стороны от контура расчетного поперечного сечения по периметру контура расчетного поперечного сечения.

qsw,d = Rsw,dAsw/sw (10.25)

где Asw - площадь сечения поперечной арматуры с шагом sw, расположенной в пределах расстояния 0,5h0 по обе стороны от контура расчетного поперечного сечения по периметру контура расчетного поперечного сечения.

10.4.19

Расчеты прочности контактных швов сборно-монолитных конструкций должны проводить при условии, что скалывающие напряжения по контактному шву не превосходят предельные допускаемые значения, зависящие от характера поверхности контактного шва. Неразрезные сборно-монолитные изгибаемые конструкции должны быть проверены расчетом на скалывающие напряжения, возникающие на поверхности контакта материалов над промежуточными опорами, по формуле

σbr ≤ σbr,u , (10.26)

где σbr = Qd/0,9bh0 ; (10.27)

σbr,u - предельное значение скалывающих напряжений, кН/м2, определяемое по формуле

σbr,u = 250Rbdβsw , (10.28)

Qd - поперечная сила в рассматриваемом сечении элемента, кН/м2;

βsw - коэффициент, учитывающий степень шероховатости поверхности сборного элемента приведен в таблице 10.7.

Если σbr > σbr,u , то следует предусматривать выпуски поперечной арматуры из сборного элемента в слой монолитного бетона нормально к поверхности и в количестве, определяемом расчетом на поперечную силу.

Формула (10.26)

σbr ≤ σbr,u , (10.26)

где σbr = Qd/0,9bh0 ; (10.27)

σbr,u - предельное значение скалывающих напряжений, кН/м2, определяемое по формуле

σbr ≤ σbr,u (10.26)

где σbr = Qd/0,9bh0 ; (10.27)

σbr,u - предельное значение скалывающих напряжений, кН/м2, определяемое по формуле

Формула (10.28)

σbr,u = 250Rbdβsw , (10.28)

σbr,u = 250Rbdβsw (10.28)

Таблица 10.7

10.5.1

В каменных и армокаменных конструкциях следует применять материалы с прочностью на сжатие не ниже:

— 10 МПа (100 кгс/см2) - кирпич;

— 15 МПа (150 кгс/см2) - бутовый камень;

— 5 МПа (50 кгс/см2) - раствор кладки.

10.5.2

Расчетные динамические сопротивления кладки в конструкциях из каменных материалов следует принимать равными расчетным сопротивлениям, приведенным в СП 15.13330, умноженным на коэффициент динамического упрочнения γkv = 1,2 .

10.5.3

Расчетные динамические сопротивления для стального листового и профильного проката в конструкциях следует принимать равными расчетным сопротивлениям по СП 16.13330, умноженным на коэффициент динамического упрочнения γsv = 1,4 и коэффициент условий работы γs = 1,1 .

При расчете сварных соединений стальных конструкций коэффициент динамического упрочнения γsv следует принимать равным единице.

10.5.4

Расчет элементов каменных и армокаменных конструкций следует проводить по предельным состояниям первой группы в соответствии с СП 15.13330.

Расчет стен из каменных материалов при e0 <= 0,7y проводят без проверки растянутой зоны на раскрытие трещин. При этом наибольшее значение эксцентриситета e0 при расчете по несущей способности должно удовлетворять условиям:

по предельному состоянию 1а - e0 <= 0,8y;

по предельному состоянию 1б - e0 <= 0,95y,

где y - расстояние от центра тяжести сечения элемента до края сечения в сторону эксцентриситета.