СП 485.1311500.2020. Приложение Б МЕТОДИКА

Б.1.1.1

Выбирается в зависимости от класса пожара на объекте защиты вид огнетушащего вещества (разбрызгиваемая или распыленная вода либо пенный раствор).

Б.1.1.2

Выбор типа установки пожаротушения (спринклерная, дренчерная, спринклерно-дренчерная или спринклерная с принудительным пуском, агрегатная или модульная) осуществляется с учетом пожарной опасности объекта и скорости распространения пламени.

Примечание - В данном приложении, если это не оговорено особо, под оросителем подразумевается как собственно водяной или пенный ороситель, так и водяной распылитель.

Б.1.1.3

Устанавливается в зависимости от температуры эксплуатации АУП тип спринклерной установки пожаротушения (водозаполненная или воздухозаполненная).

Б.1.1.4

Определяется согласно температуре окружающей среды в зоне расположения спринклерных оросителей номинальная температура их срабатывания.

Б.1.1.5

Принимают с учетом выбранной группы помещений объекта защиты (по приложению А и таблицам 6.1 - 6.3) интенсивность орошения, расход ОТВ, максимальная площадь орошения, расстояние между оросителями и продолжительность подачи ОТВ.

Б.1.1.6

Выбирается тип оросителя в соответствии с его расходом, интенсивностью орошения и защищаемой им площади, а также архитектурно-планировочными решениями защищаемого объекта.

Б.1.1.7

Намечаются трассировка трубопроводной сети и план размещения оросителей; для наглядности трассировка трубопроводной сети по объекту защиты может быть также представлена в аксонометрическом виде (необязательно в масштабе).

Б.1.1.8

Выделяют на плане или гидравлической схеме АУП диктующую защищаемую орошаемую площадь, на которой расположен диктующий ороситель.

Б.1.1.9

Определяют количество оросителей, обеспечивающих фактический расход Q водяной или пенной АУП с интенсивностью орошения не менее нормативной (с учетом конфигурации принятой площади орошения).

Б.1.1.10

За нормативную интенсивность орошения принимают интенсивность только диктующего оросителя в пределах площади круга S = 12 м2 (радиус R = 2 м) без определения интенсивности в остальных частях защищаемой площади (т.е. в серединной части пространства между четырьмя оросителями интенсивность не принимают во внимание).

Б.1.1.11

При использовании распылителей интенсивность орошения или давление у диктующего распылителя назначают по нормативно-технической документации на данную модель распылителя, разработанной в установленном порядке.

Б.1.1.12

Проводится гидравлический расчет АУП:

определяется с учетом высоты расположения оросителя по эпюрам орошения или паспортным данным давление у диктующего оросителя и расстояние между оросителями, чтобы обеспечить требуемую нормативную интенсивность орошения; если эпюры орошения или паспортные данные отсутствуют, то ориентировочные значения расхода и давления у диктующего оросителя определяют по формулам:

q = (1,3 - 1,5)·is; p1 = (q / 10K)^2, (Б.1)

где q - расход у диктующего оросителя, л/с;

i - нормативная интенсивность орошения, л/(с · м2);

s - круговая защищаемая диктующим оросителем площадь, s = 12 м2;

p1 - давление у диктующего оросителя, МПа;

K - коэффициент производительности оросителя л/(с · м0,5);

назначаются диаметры трубопроводов для различных участков гидравлической сети АУП; скорость движения воды и раствора пенообразователя в напорных и всасывающих трубопроводах не должна превышать рекомендуемых значений по п. 6.7.1.37; диаметр во всасывающих трубопроводах определяют гидравлическим расчетом с учетом обеспечения кавитационного запаса применяемого пожарного насоса;

определяется расход каждого оросителя, находящегося в принятой диктующей защищаемой площади орошения (с учетом того обстоятельства, что расход оросителей, установленных на распределительной сети, возрастает по мере удаления от диктующего оросителя), и суммарный расход оросителей, защищающих орошаемую ими площадь;

производится гидравлический расчет распределительной сети спринклерной АУП из условия срабатывания такого количества оросителей, суммарный расход которых и интенсивность орошения на защищаемой площади составят не менее нормативных значений минимальной площади, орошаемой АУП, приведенных в таблицах 6.1 - 6.3. Если при этом минимальная площадь орошения АУП будет меньше, чем указано в таблицах 6.1 - 6.3, то расчет должен быть повторен при увеличенных диаметрах трубопроводов распределительной сети;

производится расчет распределительной сети дренчерной АУП из условия одновременной работы всех дренчерных оросителей секции, обеспечивающей тушение пожара на защищаемой площади с интенсивностью не менее нормативной (таблицы 6.1 - 6.3);

определяется давление в питающем трубопроводе на конце расчетного участка распределительной сети, защищающей принятую орошаемую площадь;

определяются гидравлические потери гидравлической сети от расчетного участка распределительной сети до пожарного насоса, а также местные потери (в том числе в узле управления) в этой сети трубопроводов;

подбирается по расчетному давлению и расходу тип и марка пожарного насоса.

Формула (Б.1)

q = (1,3 - 1,5)·is; p1 = (q / 10K)^2, (Б.1)

где q - расход у диктующего оросителя, л/с;

i - нормативная интенсивность орошения, л/(с · м2);

s - круговая защищаемая диктующим оросителем площадь, s = 12 м2;

p1 - давление у диктующего оросителя, МПа;

K - коэффициент производительности оросителя л/(с · м0,5);

q = (1,3 - 1,5)·i_s; p₁ = (q / 10K)² (Б.1)

где q - расход у диктующего оросителя, л/с;

i - нормативная интенсивность орошения, л/(с · м2);

s - круговая защищаемая диктующим оросителем площадь, s = 12 м2;

p1 - давление у диктующего оросителя, МПа;

K - коэффициент производительности оросителя л/(с · м0,5);

Б.1.2.1

Определяют местоположение диктующего оросителя, выделяют диктующую защищаемую орошаемую зону (площадь), равную минимальной площади орошения согласно соответствующей группе помещений по приложению А.

Например, если защищаемое помещение относится к группе помещений 2, то минимальная площадь орошения должна быть не менее 120 м2. Расстояние между оросителями - 4 м. Обозначают эту площадь на плане (рисунок Б.1).

— 1 - 14 - оросители; li - расстояние между оросителями

в рядке; lp - расстояние между рядками; SА - расстояние

от крайних оросителей до стены А (SА ≤ li / 2);

SБ - расстояние от наиболее удаленного рядка

до стены Б (SБ = lp / 2); Sд - защищаемая орошением

диктующая зона (не менее минимальной площади орошения)

Рисунок Б.1 - Расположение оросителей

на распределительной сети

Таким образом, на защищаемой орошением диктующей зоне площадью 128 м2 располагается 8 оросителей.

Б.1.2.2

В общем случае, количество оросителей, расположенных в диктующей зоне и обеспечивающих фактический расход спринклерной АУП с интенсивностью орошения не менее нормативной, определяют по формуле

N ≥ Sд / Ω, (Б.2)

где N - минимальное количество оросителей, обеспечивающих нормативный расход водяной или пенной АУП с интенсивностью орошения не менее нормативной;

Sд - диктующая площадь, защищаемая водяной или пенной АУП (минимальная площадь орошения согласно таблице 6.1), м2;

Ω - условная расчетная площадь, приходящаяся согласно сетке распределительной сети, на один ороситель, м^2.

Ω = li·lp. (Б.3)

Например, если расстояние между оросителями в рядке li = 3 м и расстояние между рядками lp = 2,5 м, то Ω = 7,5 м^2. При нормативной минимальной площади орошения 120 м^2 количество оросителей, расположенных в диктующей зоне и обеспечивающих фактический расход спринклерной АУП с интенсивностью орошения не менее нормативной, составит 16 шт.

Формула (Б.2)

N ≥ Sд / Ω, (Б.2)

где N - минимальное количество оросителей, обеспечивающих нормативный расход водяной или пенной АУП с интенсивностью орошения не менее нормативной;

Sд - диктующая площадь, защищаемая водяной или пенной АУП (минимальная площадь орошения согласно таблице 6.1), м2;

Ω - условная расчетная площадь, приходящаяся согласно сетке распределительной сети, на один ороситель, м^2.

N ≥ S_д / Ω (Б.2)

где N - минимальное количество оросителей, обеспечивающих нормативный расход водяной или пенной АУП с интенсивностью орошения не менее нормативной;

Sд - диктующая площадь, защищаемая водяной или пенной АУП (минимальная площадь орошения согласно таблице 6.1), м2;

Ω - условная расчетная площадь, приходящаяся согласно сетке распределительной сети, на один ороситель, м^2.

Формула (Б.3)

Ω = li·lp. (Б.3)

Ω = l_i·l_p (Б.3)

Б.1.2.3

Компоновка оросителей на распределительном трубопроводе АУП чаще всего выполняют по тупиковой симметричной или несимметричной схемам, кольцевой симметричной или несимметричной схемам (см. рисунок Б.2).

А - тупиковая секция с симметричным расположением

оросителей; Б - тупиковая секция с несимметричным

расположением оросителей; В - секция с симметричным

кольцевым питающим трубопроводом; Г - секция

с несимметричным кольцевым питающим трубопроводом; I, II,

III - рядки распределительного трубопровода; a, b... n,

m - узловые расчетные точки;

1, 2, 3, 4 - оросители

Рисунок Б.2 - Схемы распределительной сети всех видов АУП

Б.1.2.4

Расчетный расход воды (раствора пенообразователя) через диктующий ороситель, расположенный на диктующей защищаемой орошаемой площади, определяют по формуле

q1 = 10K·√P1, (Б.4)

где q1 - расход ОТВ через диктующий ороситель, л/с;

K - коэффициент производительности оросителя, принимаемый по технической документации на изделие, л/(с · м0,5);

P1 - давление у диктующего оросителя, МПа.

Формула (Б.4)

q1 = 10K·√P1, (Б.4)

где q1 - расход ОТВ через диктующий ороситель, л/с;

K - коэффициент производительности оросителя, принимаемый по технической документации на изделие, л/(с · м0,5);

P1 - давление у диктующего оросителя, МПа.

q₁ = 10K·√P₁ (Б.4)

где q1 - расход ОТВ через диктующий ороситель, л/с;

K - коэффициент производительности оросителя, принимаемый по технической документации на изделие, л/(с · м0,5);

P1 - давление у диктующего оросителя, МПа.

Б.1.2.5

Расход первого диктующего оросителя 1 является расчетным значением Q1-2 на участке L1-2 между первым и вторым оросителями (см. рисунок Б.2, секция А).

Б.1.2.6

Диаметр трубопровода на участке L1-2 назначает проектировщик или его определяют по формуле

d1-2 = 1000·√(4Q1-2 / (1000·π·μ·V)), или d1-2 = 37·(q1 / (μ·V))^0,5, или d1-2 = 18,9·(q1 / (μ·P^0,5))^0,5, (Б.5)

где d1-2 - диаметр трубопровода между первым и вторым оросителями, т.е. на участке (1 - 2), мм;

q1 - расход диктующего оросителя, л/с;

μ - коэффициент расхода (при отсутствии данных в справочной литературе принимают μ = 0,90 - 0,95);

V - скорость движения воды, м/с (не должна превышать 10 м/с);

P - давление в точке "2", МПа.

Формула (Б.5)

d1-2 = 1000·√(4Q1-2 / (1000·π·μ·V)), или d1-2 = 37·(q1 / (μ·V))^0,5, или d1-2 = 18,9·(q1 / (μ·P^0,5))^0,5, (Б.5)

где d1-2 - диаметр трубопровода между первым и вторым оросителями, т.е. на участке (1 - 2), мм;

q1 - расход диктующего оросителя, л/с;

μ - коэффициент расхода (при отсутствии данных в справочной литературе принимают μ = 0,90 - 0,95);

V - скорость движения воды, м/с (не должна превышать 10 м/с);

P - давление в точке "2", МПа.

d_1-2 = 1000·√(4Q_1-2 / (1000·π·μ·V)), или d_1-2 = 37·(q₁ / (μ·V))^0,5, или d_1-2 = 18,9·(q₁ / (μ·P^0,5))^0,5 (Б.5)

где d1-2 - диаметр трубопровода между первым и вторым оросителями, т.е. на участке (1 - 2), мм;

q1 - расход диктующего оросителя, л/с;

μ - коэффициент расхода (при отсутствии данных в справочной литературе принимают μ = 0,90 - 0,95);

V - скорость движения воды, м/с (не должна превышать 10 м/с);

P - давление в точке "2", МПа.

Б.1.2.7

Потери давления P1-2 на участке L1-2 определяют по формулам:

P1-2 = Q1-2^2·L1-2 / (100Kт) или P1-2 = A·Q1-2^2·L1-2 / 100, (Б.6)

где L1-2 - длина трубы на участке 1 - 2 (включает в себя эквивалентную длину местных сопротивлений), м;

Q1-2 - суммарный расход ОТВ первого и второго оросителей, л/с;

KT - удельная характеристика трубопровода, л2/с2;

A - удельное сопротивление трубопровода, зависящее от диаметра и шероховатости стенок, с2/л2.

Формула (Б.6)

P1-2 = Q1-2^2·L1-2 / (100Kт) или P1-2 = A·Q1-2^2·L1-2 / 100, (Б.6)

где L1-2 - длина трубы на участке 1 - 2 (включает в себя эквивалентную длину местных сопротивлений), м;

Q1-2 - суммарный расход ОТВ первого и второго оросителей, л/с;

KT - удельная характеристика трубопровода, л2/с2;

A - удельное сопротивление трубопровода, зависящее от диаметра и шероховатости стенок, с2/л2.

P_1-2 = Q_1-2²·L_1-2 / (100K_т) или P_1-2 = A·Q_1-2²·L_1-2 / 100 (Б.6)

где L1-2 - длина трубы на участке 1 - 2 (включает в себя эквивалентную длину местных сопротивлений), м;

Q1-2 - суммарный расход ОТВ первого и второго оросителей, л/с;

KT - удельная характеристика трубопровода, л2/с2;

A - удельное сопротивление трубопровода, зависящее от диаметра и шероховатости стенок, с2/л2.

Б.1.2.8

Удельное сопротивление и удельная гидравлическая характеристика трубопроводов для труб (из углеродистых сталей) различного диаметра приведены в таблицах Б.1 и Б.2.

Таблица Б.1

Таблица Б.2

Примечание: <*> Трубы, применяющиеся в сетях наружного водоснабжения.

Б.1.2.9

При необходимости применительно к стальным водогазопроводным трубам по ГОСТ 3262-75 удельное сопротивление А допускается определять из выражения

A = 10^-8·α·(∅)^(-β), (Б.7)

где α - коэффициент пропорциональности;

β - степенной показатель;

∅ - внутренний диаметр трубы, мм.

Применительно к стальным водогазопроводным трубам по ГОСТ 3262-75 и стальным электросварным прямошовным трубам по ГОСТ 10704-91 удельную гидравлическую характеристику KT допускается определять из выражения

Kт = 10^-8·ψ·(∅)^(θ), (Б.8)

где ψ - коэффициент пропорциональности;

θ - степенной показатель;

∅ - внутренний диаметр трубы, мм.

Формула (Б.7)

A = 10^-8·α·(∅)^(-β), (Б.7)

где α - коэффициент пропорциональности;

β - степенной показатель;

∅ - внутренний диаметр трубы, мм.

A = 10^-8·α·(∅)^-β (Б.7)

где α - коэффициент пропорциональности;

β - степенной показатель;

∅ - внутренний диаметр трубы, мм.

Формула (Б.8)

Kт = 10^-8·ψ·(∅)^(θ), (Б.8)

где ψ - коэффициент пропорциональности;

θ - степенной показатель;

∅ - внутренний диаметр трубы, мм.

K_т = 10^-8·ψ·(∅)^θ (Б.8)

где ψ - коэффициент пропорциональности;

θ - степенной показатель;

∅ - внутренний диаметр трубы, мм.

Б.1.2.10

Значения коэффициентов α, ψ и степенных показателей θ и β (для DN 20 - 200 включ.) приведены в таблице Б.3.

Б.1.2.11

Гидравлическое сопротивление пластмассовых труб принимается по данным производителя, при этом следует учитывать, что в отличие от стальных трубопроводов номинальный диаметр пластмассовых труб указывается по наружному диаметру.

Б.1.2.12

Давление у оросителя 2 определяется по формуле

P2 = P1 + P1-2. (Б.9)

Формула (Б.9)

P2 = P1 + P1-2. (Б.9)

P₂ = P₁ + P_1-2 (Б.9)

Б.1.2.13

Расход оросителя 2 составит

Таблица Б.3

Б.1.2.14

q2 = 10K·√P2. (Б.10)

Б.1.2.14 Особенности расчета симметричной схемы тупиковой распределительной сети

Формула (Б.10)

q2 = 10K·√P2. (Б.10)

q₂ = 10K·√P₂ (Б.10)

Б.1.2.14.1

Для симметричной схемы (см. рисунок Б.2, секция А) расчетный расход на участке между вторым оросителем и точкой a, т.е. на участке 2-a, будет равен

Б.1.2.14.2

Q2-a = q1 + q2. (Б.11)

Б.1.2.14.2 Диаметр трубопровода на участке L2-a назначает проектировщик или определяют по формуле

d2-a = 1000·√(4Q2-a / (1000·π·μ·V)), (Б.12)

где d2-a - диаметр трубопровода между на участке (2-a), мм;

Q2-a - суммарный расход ОТВ 1-ого и 2-ого оросителей на участке (2-a), л/с;

μ - коэффициент расхода (при отсутствии данных в справочной литературе принимают μ = 0,90 - 0,95);

V - скорость движения воды на участке (2-a), м/с (не должна превышать 10 м/с).

Диаметр увеличивают до ближайшего значения, указанного в ГОСТ 28338-89, ГОСТ 3262-75, ГОСТ 8732-78, ГОСТ 8734-75* или ГОСТ 10704-91.

Формула (Б.11)

Q2-a = q1 + q2. (Б.11)

Q_2-a = q₁ + q₂ (Б.11)

Формула (Б.12)

d2-a = 1000·√(4Q2-a / (1000·π·μ·V)), (Б.12)

где d2-a - диаметр трубопровода между на участке (2-a), мм;

Q2-a - суммарный расход ОТВ 1-ого и 2-ого оросителей на участке (2-a), л/с;

μ - коэффициент расхода (при отсутствии данных в справочной литературе принимают μ = 0,90 - 0,95);

V - скорость движения воды на участке (2-a), м/с (не должна превышать 10 м/с).

d_2-a = 1000·√(4Q_2-a / (1000·π·μ·V)) (Б.12)

где d2-a - диаметр трубопровода между на участке (2-a), мм;

Q2-a - суммарный расход ОТВ 1-ого и 2-ого оросителей на участке (2-a), л/с;

μ - коэффициент расхода (при отсутствии данных в справочной литературе принимают μ = 0,90 - 0,95);

V - скорость движения воды на участке (2-a), м/с (не должна превышать 10 м/с).

Б.1.2.14.3

По расходу воды Q2-a определяют потери давления на участке 2-a:

Б.1.2.14.4

P2-a = Q2-a^2·L2-a / (100Kт) или P2-a = A·Q2-a^2·L2-a / 100. (Б.13)

Б.1.2.14.4 Давление в точке a составит

Pa = P2 + P2-a. (Б.14)

Формула (Б.13)

P2-a = Q2-a^2·L2-a / (100Kт) или P2-a = A·Q2-a^2·L2-a / 100. (Б.13)

P_2-a = Q_2-a²·L_2-a / (100K_т) или P_2-a = A·Q_2-a²·L_2-a / 100 (Б.13)

Формула (Б.14)

Pa = P2 + P2-a. (Б.14)

P_a = P₂ + P_2-a (Б.14)

Б.1.2.14.5

Для левой ветви рядка I (см. рисунок Б.2, секция А) требуется обеспечить расход Q2-a при давлении Pa. Правая ветвь рядка симметрична левой, поэтому расход для этой ветви тоже будет равен Q2-a, а следовательно, и давление в точке a будет равно Pa.

Б.1.2.14.6

В итоге для рядка I имеется давление, равное Pa, и расход воды, определяемый по формуле

QI = 2Q2-a. (Б.15)

Формула (Б.15)

QI = 2Q2-a. (Б.15)

Q_I = 2Q_2-a (Б.15)

Б.1.2.14.7

Диаметр трубопровода на участке La-b назначает проектировщик или определяют по формуле

da-b = 1000·√(4Qa-b / (1000·π·μ·V)). (Б.16)

Диаметр увеличивают до ближайшего номинального значения по ГОСТ 28338-89, ГОСТ 3262-75, ГОСТ 8732-78, ГОСТ 8734-75* или ГОСТ 10704-91.

Формула (Б.16)

da-b = 1000·√(4Qa-b / (1000·π·μ·V)). (Б.16)

d_a-b = 1000·√(4Q_a-b / (1000·π·μ·V)) (Б.16)

Б.1.2.14.8

Гидравлическую характеристику рядков, выполненных конструктивно одинаково, определяют по обобщенной характеристике расчетного участка трубопровода.

Б.1.2.14.9

Обобщенную характеристику рядка I определяют из выражения

Б.1.2.14.10

BPI = QI^2 / Pa. (Б.17)

Б.1.2.14.10 Потери давления на участке a-b для симметричной и несимметричной схем (см. рисунок Б.2, секции А и Б) находят по формуле

Формула (Б.17)

BPI = QI^2 / Pa. (Б.17)

B_PI = Q_I² / P_a (Б.17)

Б.1.2.14.11

Pa-b = QI^2·La-b / (100Kт) или Pa-b = A·Qa-b^2·La-b / 100. (Б.18)

Б.1.2.14.11 Давление в точке b составит

Pb = Pa + Pa-b. (Б.19)

Формула (Б.18)

Pa-b = QI^2·La-b / (100Kт) или Pa-b = A·Qa-b^2·La-b / 100. (Б.18)

P_a-b = Q_I²·L_a-b / (100K_т) или P_a-b = A·Q_a-b²·L_a-b / 100 (Б.18)

Формула (Б.19)

Pb = Pa + Pa-b. (Б.19)

P_b = P_a + P_a-b (Б.19)

Б.1.2.14.12

Расход воды из рядка II определяют по формуле

Б.1.2.14.13

QII = √(BPI·Pb). (Б.20)

Б.1.2.14.13 Расчет всех последующих рядков до получения расчетного (фактического) расхода воды и соответствующего ему давления ведется аналогично расчету рядка II.

Формула (Б.20)

QII = √(BPI·Pb). (Б.20)

Q_II = √(B_PI·P_b) (Б.20)

Б.1.2.15.1

Правая часть секции Б (см. рисунок Б.2) несимметрична левой, поэтому левую ветвь рассчитывают отдельно, определяя для нее Pa и Q3-a.

Б.1.2.15.2

Если рассматривать правую часть 3-a рядка (один ороситель) отдельно от левой 1-a (два оросителя), то давление в правой части P3 должно быть меньше давления Pa в левой части.

Б.1.2.15.3

Так как в одной точке не может быть двух разных давлений, то принимают большее значение давления Pa и определяют исправленный (уточненный) расход для правой ветви Q3-a по формуле

Б.1.2.15.4

Q3-a = Q'3-a·√(Pa / P'a). (Б.21)

Б.1.2.15.4 Суммарный расход воды из рядка I определяют по формуле

QI = Q2-a + Q3-a. (Б.22)

Формула (Б.21)

Q3-a = Q'3-a·√(Pa / P'a). (Б.21)

Q_3-a = Q'_3-a·√(P_a / P'_a) (Б.21)

Формула (Б.22)

QI = Q2-a + Q3-a. (Б.22)

Q_I = Q_2-a + Q_3-a (Б.22)

Б.1.2.16.1

Симметричную и несимметричную кольцевые схемы, представленные на рисунке Б.2, секции В и Г, рассчитывают аналогично тупиковой сети, но при 50% расчетного расхода воды по каждому полукольцу, если нет нормально закрытых разделительных запорных устройств. При наличии на кольцевой сети нормально закрытых разделительных запорных устройств каждая полуветвь рассчитывается на 100% расход.

Б.1.2.17

Суммарный расход воды спринклерной АУП рассчитывают последовательным суммированием расходов каждого из оросителей, расположенных в расчетной защищаемой зоне:

Qс = ∑(n=1…n) qn, (Б.23)

где Qс - расчетный расход спринклерной АУП, л/с;

qn - расход n-го оросителя, л/с;

n - количество оросителей, расположенных в орошаемой зоне.

Формула (Б.23)

Qс = ∑(n=1…n) qn, (Б.23)

где Qс - расчетный расход спринклерной АУП, л/с;

qn - расход n-го оросителя, л/с;

n - количество оросителей, расположенных в орошаемой зоне.

Q_с = ∑_n=1ⁿ q_n (Б.23)

где Qс - расчетный расход спринклерной АУП, л/с;

qn - расход n-го оросителя, л/с;

n - количество оросителей, расположенных в орошаемой зоне.

Б.1.3.1

Если расчетный расход спринклерной АУП меньше или равен нормативному расходу, т.е.

Qс ≤ Qн, (Б.24)

где Qс - расчетный расход спринклерной АУП;

Qн - нормативный расход спринклерной АУП согласно таблицам 6.1 - 6.3,

то пожарный насос должен обеспечивать нормативный расход спринклерной АУП.

Если расчетный расход спринклерной АУП больше нормативного, т.е.

Qс > Qн, (Б.25)

то пожарный насос должен выбираться с расходом не менее расчетного, т.е.

Qнас ≥ Qс, (Б.26)

где Qнас - расход пожарного насоса.

Формула (Б.24)

Qс ≤ Qн, (Б.24)

где Qс - расчетный расход спринклерной АУП;

Qн - нормативный расход спринклерной АУП согласно таблицам 6.1 - 6.3,

то пожарный насос должен обеспечивать нормативный расход спринклерной АУП.

Q_с ≤ Q_н (Б.24)

где Qс - расчетный расход спринклерной АУП;

Qн - нормативный расход спринклерной АУП согласно таблицам 6.1 - 6.3,

то пожарный насос должен обеспечивать нормативный расход спринклерной АУП.

Формула (Б.25)

Qс > Qн, (Б.25)

Q_с > Q_н (Б.25)

Формула (Б.26)

Qнас ≥ Qс, (Б.26)

где Qнас - расход пожарного насоса.

Q_нас ≥ Q_с (Б.26)

где Qнас - расход пожарного насоса.

Б.1.3.2

Ориентировочно диаметры отдельных участков распределительных трубопроводов можно выбирать первоначально по числу установленных на нем оросителей. В таблице Б.4 указана взаимосвязь между диаметром распределительных трубопроводов, давлением и числом установленных спринклерных оросителей. При несоответствии результатов гидравлического расчета в части общего расхода (Qс > Qн) диаметры отдельных участков распределительной сети или количество смонтированных на них оросителей должны быть скорректированы.

Таблица Б.4

Б.1.3.3

Поскольку давление у каждого оросителя различно (самое низкое давление у диктующего оросителя), необходимо учитывать расход каждого из общего количества n оросителей.

Б.1.3.4

Общий расход дренчерной АУП подсчитывают из условия срабатывания всех оросителей, расположенных на защищаемой площади.

Б.1.3.5

Суммарный расход воды дренчерной АУП рассчитывают последовательным суммированием расходов каждого из оросителей, расположенных в защищаемой зоне аналогично Б.1.2.15:

Qд = ∑(n=1…n) qn, (Б.27)

где Qд - расчетный расход дренчерной АУП, л/с;

qn - расход n-го оросителя, л/с;

n - количество оросителей, расположенных в орошаемой зоне.

Формула (Б.27)

Qд = ∑(n=1…n) qn, (Б.27)

где Qд - расчетный расход дренчерной АУП, л/с;

qn - расход n-го оросителя, л/с;

n - количество оросителей, расположенных в орошаемой зоне.

Q_д = ∑_n=1ⁿ q_n (Б.27)

где Qд - расчетный расход дренчерной АУП, л/с;

qn - расход n-го оросителя, л/с;

n - количество оросителей, расположенных в орошаемой зоне.

Б.1.3.6

Расход QАУП спринклерной АУП с водяной завесой

QАУП = Qс + Qз, (Б.28)

где Qс - расход спринклерной АУП;

Qз - расход водяной завесы.

Формула (Б.28)

QАУП = Qс + Qз, (Б.28)

где Qс - расход спринклерной АУП;

Qз - расход водяной завесы.

Q_АУП = Q_с + Q_з (Б.28)

где Qс - расход спринклерной АУП;

Qз - расход водяной завесы.

Б.1.3.7

Для совмещенных противопожарных водопроводов (внутреннего противопожарного водопровода и автоматических установок пожаротушения) допустима установка одной группы насосов при условии обеспечения этой группой расхода Q, равного сумме потребности каждого водопровода:

Q = QАУП + QВПВ, (Б.29)

где QАУП, QВПВ - расходы водопровода АУП и внутреннего противопожарного водопровода соответственно.

Формула (Б.29)

Q = QАУП + QВПВ, (Б.29)

где QАУП, QВПВ - расходы водопровода АУП и внутреннего противопожарного водопровода соответственно.

Q = Q_АУП + Q_ВПВ (Б.29)

где QАУП, QВПВ - расходы водопровода АУП и внутреннего противопожарного водопровода соответственно.

Б.1.3.8

Недопустимо механическое сложение отдельно расходов АУП и отдельно расходов ВПВ. Расход каждого пожарного крана должен учитываться согласно его расположению по совмещенной гидравлической схеме АУП и ВПВ. При этом расход каждого пожарного крана должен быть не менее значения, приведенного в СП 10.13130 (таблицы 1 - 2).

Б.1.3.9

В общем случае требуемое давление пожарного насоса складывается из следующих составляющих:

Pн = Pг + Pв + ∑Pм + Pуу + Pд + Z − Pвх = Pтр − Pвх, (Б.30)

где Pн - требуемое давление пожарного насоса, МПа;

Pг - потери давления на горизонтальном участке трубопровода АБ, МПа;

Pв - потери давления на вертикальном участке трубопровода БД, МПа;

Pм - потери давления в местных сопротивлениях (фасонных деталях Б и Д), МПа;

Pуу - местные сопротивления в узле управления (сигнальном клапане, задвижках, дисковых затворах, дозаторе пенообразователя), МПа;

Pд - давление у диктующего оросителя, МПа;

Z - пьезометрическое давление (геометрическая высота диктующего оросителя над осью пожарного насоса), МПа (Z = H / 100, где H - геометрическая высота диктующего оросителя над осью пожарного насоса, м);

Pвх - давление на входе пожарного насоса, МПа;

Pтр - давление требуемое, МПа.

В потери давления на местные сопротивления могут входить дозаторы, установленные на подводящих или питающих трубопроводах, фитинги и т.п. В общем случае потери давления на местные сопротивления принимают равными 20% от линейных потерь по длине подводящего и питающего трубопровода (от расчетного участка до насосной установки).

Расчетная схема установки водяного пожаротушения представлена на рисунке Б.3.

Формула (Б.30)

Pн = Pг + Pв + ∑Pм + Pуу + Pд + Z − Pвх = Pтр − Pвх, (Б.30)

где Pн - требуемое давление пожарного насоса, МПа;

Pг - потери давления на горизонтальном участке трубопровода АБ, МПа;

Pв - потери давления на вертикальном участке трубопровода БД, МПа;

Pм - потери давления в местных сопротивлениях (фасонных деталях Б и Д), МПа;

Pуу - местные сопротивления в узле управления (сигнальном клапане, задвижках, дисковых затворах, дозаторе пенообразователя), МПа;

Pд - давление у диктующего оросителя, МПа;

Z - пьезометрическое давление (геометрическая высота диктующего оросителя над осью пожарного насоса), МПа (Z = H / 100, где H - геометрическая высота диктующего оросителя над осью пожарного насоса, м);

Pвх - давление на входе пожарного насоса, МПа;

Pтр - давление требуемое, МПа.

P_н = P_г + P_в + ∑P_м + P_уу + P_д + Z − P_вх = P_тр − P_вх (Б.30)

где Pн - требуемое давление пожарного насоса, МПа;

Pг - потери давления на горизонтальном участке трубопровода АБ, МПа;

Pв - потери давления на вертикальном участке трубопровода БД, МПа;

Pм - потери давления в местных сопротивлениях (фасонных деталях Б и Д), МПа;

Pуу - местные сопротивления в узле управления (сигнальном клапане, задвижках, дисковых затворах, дозаторе пенообразователя), МПа;

Pд - давление у диктующего оросителя, МПа;

Z - пьезометрическое давление (геометрическая высота диктующего оросителя над осью пожарного насоса), МПа (Z = H / 100, где H - геометрическая высота диктующего оросителя над осью пожарного насоса, м);

Pвх - давление на входе пожарного насоса, МПа;

Pтр - давление требуемое, МПа.

Б.1.3.10

От точки n (в соответствии с рисунком Б.2, секции А и Б) или от точки m (в соответствии с рисунком Б.2, секции В и Г) до пожарного насоса (или иного водопитателя) вычисляют потери давления в трубах по длине с учетом местных сопротивлений, в том числе в узлах управления (сигнальных клапанах, задвижках, дисковых затворах).

Б.1.3.11

Гидравлические потери давления в питающем трубопроводе определяют суммированием гидравлических потерь на отдельных участках трубопровода по формулам

ΔPi = Q^2·Li / (100Kт) или ΔPi = A·Q^2·Li / 100, (Б.31)

где ΔPi - гидравлические потери давления на участке Li, МПа;

Q - расход ОТВ, л/с;

KT - удельная характеристика трубопровода на участке Li, л2/с2;

A - удельное сопротивление трубопровода на участке Li, зависящее от диаметра и шероховатости стенок, с2/л2.

Формула (Б.31)

ΔPi = Q^2·Li / (100Kт) или ΔPi = A·Q^2·Li / 100, (Б.31)

где ΔPi - гидравлические потери давления на участке Li, МПа;

Q - расход ОТВ, л/с;

KT - удельная характеристика трубопровода на участке Li, л2/с2;

A - удельное сопротивление трубопровода на участке Li, зависящее от диаметра и шероховатости стенок, с2/л2.

ΔP_i = Q²·L_i / (100K_т) или ΔP_i = A·Q²·L_i / 100 (Б.31)

где ΔPi - гидравлические потери давления на участке Li, МПа;

Q - расход ОТВ, л/с;

KT - удельная характеристика трубопровода на участке Li, л2/с2;

A - удельное сопротивление трубопровода на участке Li, зависящее от диаметра и шероховатости стенок, с2/л2.

Б.1.3.12

Потери давления в узлах управления установок (Pуу, м) определяются по паспортным данным или по формулам:

в спринклерном

Pуус = ξуус·γ·Q^2 = (ξкс + ξз)·γ·Q^2; (Б.32)

— 1 - водопитатель; 2 - ороситель; 3 - узел управления;

— 4 - подводящий трубопровод; Pг - потери давления

на горизонтальном участке трубопровода АБ; Pв - потери

давления на вертикальном участке трубопровода БД;

Pм - потери давления в местных сопротивлениях (фасонных

деталях Б и Д); Pуу - местные сопротивления в узле

управления (сигнальном клапане, задвижках, дисковых

затворах); Pд - давление у диктующего оросителя;

Z - пьезометрическое давление; Pтр - давление требуемое

Рисунок Б.3 - Расчетная схема установки

водяного пожаротушения

в дренчерном

Pууд = ξууд·γ·Q^2 = (ξкд + ξз)·γ·Q^2, (Б.33)

где ξуус, ξууд - коэффициенты потерь давления соответственно в спринклерном и дренчерном узле управления;

ξкс, ξкд - коэффициенты потерь давления соответственно в спринклерном и дренчерном сигнальном клапане;

ξз - коэффициент потерь давления в запорном устройстве;

ρ - плотность воды, кг/м^3;

Q - расчетный расход воды или раствора пенообразователя через узел управления, м3/ч.

Коэффициенты ξуус, ξууд, ξкс, ξкд, ξз принимаются по технической документации на узел управления в целом или на каждый сигнальный клапан, дисковый затвор или задвижку индивидуально.

Формула (Б.32)

Pуус = ξуус·γ·Q^2 = (ξкс + ξз)·γ·Q^2; (Б.32)

P_уус = ξ_уус·γ·Q² = (ξ_кс + ξ_з)·γ·Q² (Б.32)

Формула (Б.33)

Pууд = ξууд·γ·Q^2 = (ξкд + ξз)·γ·Q^2, (Б.33)

где ξуус, ξууд - коэффициенты потерь давления соответственно в спринклерном и дренчерном узле управления;

ξкс, ξкд - коэффициенты потерь давления соответственно в спринклерном и дренчерном сигнальном клапане;

ξз - коэффициент потерь давления в запорном устройстве;

ρ - плотность воды, кг/м^3;

Q - расчетный расход воды или раствора пенообразователя через узел управления, м3/ч.

P_ууд = ξ_ууд·γ·Q² = (ξ_кд + ξ_з)·γ·Q² (Б.33)

где ξуус, ξууд - коэффициенты потерь давления соответственно в спринклерном и дренчерном узле управления;

ξкс, ξкд - коэффициенты потерь давления соответственно в спринклерном и дренчерном сигнальном клапане;

ξз - коэффициент потерь давления в запорном устройстве;

ρ - плотность воды, кг/м^3;

Q - расчетный расход воды или раствора пенообразователя через узел управления, м3/ч.

Б.1.3.13

В гидравлических расчетах местные сопротивления (в том числе с учетом потерь в узле управления) принимают равным 20% линейного сопротивления трубопроводов. Потери давления в дозаторах принимаются по технической документации производителя. В пенных АУП, при концентрации пенообразователя до 10%, вязкость раствора не учитывают.

Б.1.3.14

С учетом выбранной группы объекта защиты (приложение А) по таблице 6.1 принимают продолжительность подачи огнетушащего вещества.

Б.1.3.15

Продолжительность работы внутреннего противопожарного водопровода, совмещенного с АУП, следует принимать равной времени работы АУП.

Б.1.3.16

При гидравлическом расчете АУП, совмещенной с ВПВ, необходимо учитывать наличие в распределительной, питающей или подводящей сетях пожарных кранов. При определении расхода АУП, совмещенной с ВПВ, следует учитывать одновременное действие пожарных кранов, расположенных в диктующей спринклерной или в диктующей дренчерной секциях АУП, т.е. не прибавлять расход внутреннего противопожарного водопровода к расходу АУП, а включать пожарные краны в расчетную сеть АУП.