Приказ МЧС России от 26.06.2024 № 533. Приложение № 2, п. 11 — Приложение № 3, п. 9

Приложение № 2, п. 11

11. Условная вероятность реализации ключевых событий, связанных с изменением режима ведения технологических процессов и эксплуатации здания, принимается, исходя из принятых проектных решений с оценкой влияния специфики здания.

Условная вероятность реализации ключевых событий, связанных с успешным срабатыванием или несрабатыванием технических средств и мероприятий по обеспечению пожарной безопасности, принимается по данным организаций производителей соответствующего оборудования.

При отсутствии сведений о вероятности эффективного срабатывания технических средств противопожарной защиты в здании, используемые для определения вероятности Dnj эффективной работы технических средств по обеспечению пожарной безопасности n-го помещения при реализации j-го сценария пожара, следует определять в соответствии с методом, изложенным ниже.

Значение вероятности эффективного срабатывания автоматических установок пожаротушения следует принимать равным DАУП = 0,9 для здания, оборудованного автоматической установкой пожаротушения, соответствующей требованиям нормативных документов по пожарной безопасности или эффективность которой подтверждена в соответствии с условием соответствия здания требованиям пожарной безопасности, предусмотренным пунктом 5 части 1 статьи 6 Федерального закона № 123-ФЗ.

В остальных случаях значение вероятности эффективного срабатывания автоматических установок пожаротушения принимается равным нулю.

Значение вероятности эффективного срабатывания автоматических установок пожарной сигнализации следует принимать равным DСПС = 0,8 для здания, оборудованного автоматической установкой пожарной сигнализации, соответствующей требованиям нормативных документов по пожарной безопасности или эффективность которой подтверждена в соответствии с условием соответствия здания требованиям пожарной безопасности, предусмотренным пунктом 5 части 1 статьи 6 Федерального закона № 123-ФЗ.

В остальных случаях значение вероятности эффективного срабатывания автоматических установок пожарной сигнализации принимается равным нулю.

Значение вероятности эффективного срабатывания системы оповещения людей о пожаре и управления эвакуацией людей следует принимать равным DСОУЭ = 0,8 для здания, оборудованного системой оповещения людей о пожаре и управления эвакуацией людей, соответствующей требованиям нормативных документов по пожарной безопасности или эффективность которой подтверждена в соответствии с условием соответствия здания требованиям пожарной безопасности, предусмотренным пунктом 5 части 1 статьи 6 Федерального закона № 123-ФЗ.

В остальных случаях значение вероятности эффективного срабатывания системы оповещения людей о пожаре и управления эвакуацией людей принимается равным нулю.

Значение вероятности эффективного срабатывания системы противодымной защиты следует принимать равным DПДЗ = 0,8 для здания, оборудованного системой противодымной защиты, соответствующей требованиям нормативных документов по пожарной безопасности или эффективность которой подтверждена в соответствии с условием соответствия здания требованиям пожарной безопасности, предусмотренным пунктом 5 части 1 статьи 6 Федерального закона № 123-ФЗ.

В остальных случаях значение вероятности эффективного срабатывания системы противодымной защиты принимается равным нулю.

Для оценки вероятности эффективного срабатывания технических средств противопожарной защиты, размещенных вне зданий, следует использовать данные по вероятности эффективного срабатывания (выполнения задачи) каждой из систем противопожарной защиты, приведенных в таблице П2.2.

Приложение № 2, п. 12

12. Оценка влияния АУП при построении логического дерева событий и определении расчетных сценариев пожара осуществляется в зависимости от особенностей применяемых АУП в сочетании со спецификой рассматриваемых сценариев пожара следующим образом.

При определении условной вероятности поражения человека оценка влияния АУП осуществляется путем включения в дерево событий ветвей, обусловленных эффективным и неэффективным срабатыванием в помещении очага пожара АУП.

При определении условной вероятности поражения человека при его нахождении в помещении очага пожара не допускается учитывать наличие в этих помещениях АУП порошкового, газового и аэрозольного пожаротушения, а также комбинированных установок, использующих указанные огнетушащие вещества.

Оценка влияния водяных или пенных АУП для таких помещений осуществляется путем включения в дерево событий ветвей, обусловленных эффективным и неэффективным срабатыванием в помещении очага пожара АУП до завершения процесса эвакуации людей. В этом случае в логическом дереве событий необходимо предусмотреть ветвь, на которой характеристики пожара изменяются соответствующим образом при успешном срабатывании АУП. При этом необходимо учитывать время, необходимое для срабатывания АУП (время срабатывания пожарных извещателей СПС в сочетании с инерционностью АУП или время срабатывания спринклеров АУП).

Условная вероятность реализации ветви дерева событий DAnj, связанной с эффективным срабатыванием АУП при реализации j-ого сценария пожара в n-ом помещении, определяется по формуле:

DAnj = DA, если TA < tРnj + tНЭ.nj; DAnj = 0, если TA ≥ tРnj + tНЭ.nj; DAnj = 0, если TA ≥ 0,8·tбл.nj , (П2.2)

где DA - условная вероятность эффективного срабатывания АУП;

TA - время, необходимое для срабатывания АУП (в частности, время срабатывания извещателей СПС в сочетании с инерционностью АУП или время срабатывания спринклеров АУП), мин;

tбл.nj - время от начала реализации j-го сценария пожара до блокирования эвакуационных путей из n-го помещения в результате распространения на них опасных факторов пожара, имеющих предельно допустимые для людей значения (время блокирования эвакуационных путей из n-го помещения), мин;

tр.nj - расчетное время эвакуации людей из n-го помещения при j-ом сценарии пожара, мин;

tН.Э.nj - интервал времени от начала реализации j-го сценария пожара до начала эвакуации людей из n-го помещения, мин.

При определении времени tблnj для ветви дерева событий, связанной с эффективным срабатыванием водяных или водопенных АУП при реализации j-ого сценария пожара в n-ом помещении здания, влияние АУП допускается учитывать путем расчета динамики развития пожара с оценкой действия указанных установок на очаг пожара и распространение опасных факторов пожара.

Формула (П2.2)

DAnj = DA, если TA < tРnj + tНЭ.nj; DAnj = 0, если TA ≥ tРnj + tНЭ.nj; DAnj = 0, если TA ≥ 0,8·tбл.nj , (П2.2)

где DA - условная вероятность эффективного срабатывания АУП;

TA - время, необходимое для срабатывания АУП (в частности, время срабатывания извещателей СПС в сочетании с инерционностью АУП или время срабатывания спринклеров АУП), мин;

tбл.nj - время от начала реализации j-го сценария пожара до блокирования эвакуационных путей из n-го помещения в результате распространения на них опасных факторов пожара, имеющих предельно допустимые для людей значения (время блокирования эвакуационных путей из n-го помещения), мин;

tр.nj - расчетное время эвакуации людей из n-го помещения при j-ом сценарии пожара, мин;

tН.Э.nj - интервал времени от начала реализации j-го сценария пожара до начала эвакуации людей из n-го помещения, мин.

D_Anj = D_A, если T_A < t_Рnj + t_НЭ.nj; D_Anj = 0, если T_A ≥ t_Рnj + t_НЭ.nj; D_Anj = 0, если T_A ≥ 0,8·t_бл.nj (П2.2)

где DA - условная вероятность эффективного срабатывания АУП;

TA - время, необходимое для срабатывания АУП (в частности, время срабатывания извещателей СПС в сочетании с инерционностью АУП или время срабатывания спринклеров АУП), мин;

tбл.nj - время от начала реализации j-го сценария пожара до блокирования эвакуационных путей из n-го помещения в результате распространения на них опасных факторов пожара, имеющих предельно допустимые для людей значения (время блокирования эвакуационных путей из n-го помещения), мин;

tр.nj - расчетное время эвакуации людей из n-го помещения при j-ом сценарии пожара, мин;

tН.Э.nj - интервал времени от начала реализации j-го сценария пожара до начала эвакуации людей из n-го помещения, мин.

Приложение № 3, п. 1

1. Рассматривается резервуар, находящийся в обваловании (рисунок П3.1).

Вводятся следующие допущения:

истечение через отверстие однофазное;

резервуар имеет постоянную площадь сечения по высоте;

форма и линейные размеры отверстия на величину массового расхода не влияют;

толщина стенки не учитывается;

поверхность жидкости внутри резервуара горизонтальна;

температура жидкости остается постоянной в течение времени истечения.

Массовый расход жидкости G (кг/с) через отверстие во времени t (с) определяется по формуле:

G(t) = G0 − ρ·g·μ^2·A^2hol/AR·t , (П3.1)

где G0 - массовый расход в начальный момент времени, кг/с, определяемый по формуле:

G0 = μ·ρ·Ahol·√(2·g·(h0 − hhol)) , (П3.2)

где ρ - плотность жидкости, кг/м3;

g - ускорение свободного падения (9,81 м/с2);

μ - коэффициент истечения;

Ahol - площадь отверстия, м2;

hhol - высота расположения отверстия, м;

AR - площадь сечения резервуара, м2;

h0 - начальная высота столба жидкости в резервуаре, м.

Высота столба жидкости в резервуаре h (м) в зависимости от времени t определяется по формуле:

Формула (П3.1)

G(t) = G0 − ρ·g·μ^2·A^2hol/AR·t , (П3.1)

где G0 - массовый расход в начальный момент времени, кг/с, определяемый по формуле:

G(t) = G₀ − ρ·g·μ²·A²_hol/A_R·t (П3.1)

где G0 - массовый расход в начальный момент времени, кг/с, определяемый по формуле:

Формула (П3.2)

G0 = μ·ρ·Ahol·√(2·g·(h0 − hhol)) , (П3.2)

где ρ - плотность жидкости, кг/м3;

g - ускорение свободного падения (9,81 м/с2);

μ - коэффициент истечения;

Ahol - площадь отверстия, м2;

hhol - высота расположения отверстия, м;

AR - площадь сечения резервуара, м2;

h0 - начальная высота столба жидкости в резервуаре, м.

G₀ = μ·ρ·A_hol·√(2·g·(h₀ − h_hol)) (П3.2)

где ρ - плотность жидкости, кг/м3;

g - ускорение свободного падения (9,81 м/с2);

μ - коэффициент истечения;

Ahol - площадь отверстия, м2;

hhol - высота расположения отверстия, м;

AR - площадь сечения резервуара, м2;

h0 - начальная высота столба жидкости в резервуаре, м.

Приложение № 3, п. 2

h(t) = h0 − G0/(ρ·AR)·t + g·μ^2·A^2hol·t^2/(2·A^2R) . (П3.3)

2. Условия перелива струи жидкости (при h0 > hhol) через обвалование определяется по формуле:

hhol ≥ H + L/μ , (П3.4)

где H - высота обвалования, м;

L - расстояние от стенки резервуара до обвалования, м.

[рисунок]

Рисунок П3.1. Схема для расчета истечения жидкости из отверстия в резервуаре

Количество жидкости m (кг), перелившейся через обвалование за полное время истечения, определяется по формуле:

m = ∫(0…tpour) G(t)·dt = G0·tpour − ρ·g·μ^2·A^2hol/(2·AR)·t^2pour , (П3.5)

где tpour - время, в течение которого жидкость переливается через обвалование, с (время, в течение которого выполняется условие (П3.4).

Величина tpour определяется по формуле:

tpour = (−b ± √(b^2 − 4·a·c))/(2·a) , (П3.6)

где a, b, c - параметры, которые определяются по формулам:

Формула (П3.3)

h(t) = h0 − G0/(ρ·AR)·t + g·μ^2·A^2hol·t^2/(2·A^2R) . (П3.3)

h(t) = h₀ − G₀/(ρ·A_R)·t + g·μ²·A²_hol·t²/(2·A²_R) (П3.3)

Формула (П3.4)

hhol ≥ H + L/μ , (П3.4)

где H - высота обвалования, м;

L - расстояние от стенки резервуара до обвалования, м.

[рисунок]

hhol ≥ H + L/μ (П3.4)

где H - высота обвалования, м;

L - расстояние от стенки резервуара до обвалования, м.

[рисунок]

Формула (П3.5)

m = ∫(0…tpour) G(t)·dt = G0·tpour − ρ·g·μ^2·A^2hol/(2·AR)·t^2pour , (П3.5)

где tpour - время, в течение которого жидкость переливается через обвалование, с (время, в течение которого выполняется условие (П3.4).

m = ∫₀^tpourG(t)·dt = G₀·t_pour − ρ·g·μ²·A²_hol/(2·A_R)·t²_pour (П3.5)

где tpour - время, в течение которого жидкость переливается через обвалование, с (время, в течение которого выполняется условие (П3.4).

Формула (П3.6)

tpour = (−b ± √(b^2 − 4·a·c))/(2·a) , (П3.6)

где a, b, c - параметры, которые определяются по формулам:

t_pour = (−b ± √(b² − 4·a·c))/(2·a) (П3.6)

где a, b, c - параметры, которые определяются по формулам:

Приложение № 3, п. 3

a = g·μ^2·A^2hol/(2·A^2R) , м/с2; (П3.7) b = −G0/(ρ·AR) , м/с; (П3.8) c = h0 − H − L/μ , м. (П3.9)

3. В случае если жидкость в резервуаре находится под избыточным давлением ΔP (Па), величина мгновенного массового расхода G0 (кг/с) определяется по формуле:

G0 = μ·ρ·Ahol·√(2·ΔP/ρ + 2·g·(h0 − hhol)) . (П3.10)

Для определения количества жидкости, перелившейся через обвалование, и времени перелива следует проинтегрировать соответствующую систему уравнений, где величина ΔP может быть переменной.

Формула (П3.9)

a = g·μ^2·A^2hol/(2·A^2R) , м/с2; (П3.7) b = −G0/(ρ·AR) , м/с; (П3.8) c = h0 − H − L/μ , м. (П3.9)

a = g·μ^2·A^2hol/(2·A^2R) , м/с2; (П3.7) b = −G0/(ρ·AR) , м/с; (П3.8) c = h0 − H − L/μ , м (П3.9)

Формула (П3.10)

G0 = μ·ρ·Ahol·√(2·ΔP/ρ + 2·g·(h0 − hhol)) . (П3.10)

G₀ = μ·ρ·A_hol·√(2·ΔP/ρ + 2·g·(h₀ − h_hol)) (П3.10)

Приложение № 3, п. 4

4. Массовая скорость истечения сжатого газа из отверстия в резервуаре определяется по формулам:

докритическое истечение:

при Pa/PV ≥ (2/(γ + 1))^(γ/(γ−1)) ; (П3.11)

G = Ahol·μ·[PV·ρV·(2·γ/(γ − 1))·(Pa/PV)^(2/γ)·{1 − (Pa/PV)^((γ−1)/γ)}]^(1/2) ; (П3.12)

сверхкритическое истечение:

при Pa/PV < (2/(γ + 1))^(γ/(γ−1)) ; (П3.13)

G = Ahol·μ·[PV·ρV·γ·(2/(γ + 1))^((γ+1)/(γ−1))]^(1/2) , (П3.14)

где G - массовый расход, кг/с;

Pа - атмосферное давление, Па;

PV - давление газа в резервуаре, Па;

γ - показатель адиабаты газа;

Ahol - площадь отверстия, м2;

μ - коэффициент истечения (при отсутствии данных принимается равным 0,8);

ρV - плотность газа в резервуаре при давлении PV, кг/м3.

Формула (П3.11)

при Pa/PV ≥ (2/(γ + 1))^(γ/(γ−1)) ; (П3.11)

при Pa/PV ≥ (2/(γ + 1))^(γ/(γ−1)) (П3.11)

Формула (П3.12)

G = Ahol·μ·[PV·ρV·(2·γ/(γ − 1))·(Pa/PV)^(2/γ)·{1 − (Pa/PV)^((γ−1)/γ)}]^(1/2) ; (П3.12)

G = A_hol·μ·[P_V·ρ_V·(2·γ/(γ − 1))·(P_a/P_V)^2/γ·{1 − (P_a/P_V)^(γ−1)/γ}]^1/2 (П3.12)

Формула (П3.13)

при Pa/PV < (2/(γ + 1))^(γ/(γ−1)) ; (П3.13)

при Pa/PV < (2/(γ + 1))^(γ/(γ−1)) (П3.13)

Формула (П3.14)

G = Ahol·μ·[PV·ρV·γ·(2/(γ + 1))^((γ+1)/(γ−1))]^(1/2) , (П3.14)

где G - массовый расход, кг/с;

Pа - атмосферное давление, Па;

PV - давление газа в резервуаре, Па;

γ - показатель адиабаты газа;

Ahol - площадь отверстия, м2;

μ - коэффициент истечения (при отсутствии данных принимается равным 0,8);

ρV - плотность газа в резервуаре при давлении PV, кг/м3.

G = A_hol·μ·[P_V·ρ_V·γ·(2/(γ + 1))^{(γ+1)/(γ−1)}]^1/2 (П3.14)

где G - массовый расход, кг/с;

Pа - атмосферное давление, Па;

PV - давление газа в резервуаре, Па;

γ - показатель адиабаты газа;

Ahol - площадь отверстия, м2;

μ - коэффициент истечения (при отсутствии данных принимается равным 0,8);

ρV - плотность газа в резервуаре при давлении PV, кг/м3.

Приложение № 3, п. 5

5. Массовая скорость истечения паровой фазы GV (кг/с) определяется по формуле:

GV = μ·Ahol·√((PC·M/(R·TC))·PC·(0,167·P^5R + 0,534·P^1,95R)) , (П3.15)

где μ - коэффициент истечения;

Ahol - площадь отверстия, м2;

PC - критическое давление сжиженного газа, Па;

M - молярная масса, кг/моль;

R - универсальная газовая постоянная, равная 8,31 Дж/(К*моль);

TC - критическая температура сжиженного газа, К;

PR = PV / PC - безразмерное давление сжиженного газа в резервуаре;

PV - давление сжиженного газа в резервуаре, Па.

Массовую скорость истечения паровой фазы можно также определять по формулам (П3.11) - (П3.14).

Массовая скорость истечения жидкой фазы GL (кг/с) определяется по формуле:

GL = GV·√((ρL/ρV)·PR)/(1,22·T^(3/2)R) , (П3.16)

где ρL - плотность жидкой фазы, кг/м3;

ρV - плотность паровой фазы, кг/м3;

TR = T / TC - безразмерная температура сжиженного газа;

T - температура сжиженного газа в резервуаре, К.

Формула (П3.15)

GV = μ·Ahol·√((PC·M/(R·TC))·PC·(0,167·P^5R + 0,534·P^1,95R)) , (П3.15)

где μ - коэффициент истечения;

Ahol - площадь отверстия, м2;

PC - критическое давление сжиженного газа, Па;

M - молярная масса, кг/моль;

R - универсальная газовая постоянная, равная 8,31 Дж/(К*моль);

TC - критическая температура сжиженного газа, К;

PR = PV / PC - безразмерное давление сжиженного газа в резервуаре;

PV - давление сжиженного газа в резервуаре, Па.

G_V = μ·A_hol·√((P_C·M/(R·T_C))·P_C·(0,167·P⁵_R + 0,534·P^1,95_R)) (П3.15)

где μ - коэффициент истечения;

Ahol - площадь отверстия, м2;

PC - критическое давление сжиженного газа, Па;

M - молярная масса, кг/моль;

R - универсальная газовая постоянная, равная 8,31 Дж/(К*моль);

TC - критическая температура сжиженного газа, К;

PR = PV / PC - безразмерное давление сжиженного газа в резервуаре;

PV - давление сжиженного газа в резервуаре, Па.

Формула (П3.16)

GL = GV·√((ρL/ρV)·PR)/(1,22·T^(3/2)R) , (П3.16)

где ρL - плотность жидкой фазы, кг/м3;

ρV - плотность паровой фазы, кг/м3;

TR = T / TC - безразмерная температура сжиженного газа;

T - температура сжиженного газа в резервуаре, К.

G_L = G_V·√((ρ_L/ρ_V)·P_R)/(1,22·T^3/2_R) (П3.16)

где ρL - плотность жидкой фазы, кг/м3;

ρV - плотность паровой фазы, кг/м3;

TR = T / TC - безразмерная температура сжиженного газа;

T - температура сжиженного газа в резервуаре, К.

Приложение № 3, п. 6

6. При квазимгновенном разрушении резервуара (внезапный, в течение секунд или долей секунд, распад резервуара на приблизительно равные по размеру части) часть хранимой в резервуаре жидкости может перелиться через обвалование.

Приложение № 3, п. 7

7. Ниже представлена математическая модель, позволяющая оценить долю жидкости, перелившейся через обвалование при квазимгновенном разрушении резервуара. Приняты следующие допущения:

рассматривается плоская одномерная задача;

временем разрушения резервуара не учитывается;

жидкость является невязкой;

трение жидкости о поверхность земли отсутствует;

поверхность земли является плоской, горизонтальной.

Система уравнений, описывающих движение жидкости, имеет вид:

dh/dt + d/dx[(h − hG)·u] = 0; du/dt + d/dx(u^2/2 + g·h) = 0 , (П3.17)

где h - высота столба жидкости над фиксированным уровнем, м;

hG - высота подстилающей поверхности над фиксированным уровнем, м;

u - средняя по высоте скорость движения столба жидкости, м/с;

x - координата вдоль направления движения жидкости, м;

t - время, с;

g - ускорение свободного падения (9,81 м/с2).

Граничные условия (рисунок П3.2) имеют вид:

dh/dt|x=0 = 0 ; (П3.18) u|x=0 = 0 ; (П3.19) dh/dt|x=b = 0 ; (П3.20) u|x=b = g^(1/2)·(h − a)^(3/2)/h, если h > a; u|x=b = 0, если h ≤ a ; (П3.21)

где a - высота обвалования.

Массовая доля жидкости Q(%), перелившейся через обвалование к моменту времени T, определяется по формуле:

Q = 100·∫(0…T) uN·(hN − a)·dt/(h0·R) , (П3.22)

где uN - средняя по высоте скорость движения столба жидкости при x = b, м/с;

hN = высота столба жидкости при x = b, м;

h0 - начальная высота столба жидкости в резервуаре, м;

R - ширина резервуара, м.

График расчетной и экспериментальной зависимостей массовой доли перелившейся через обвалование жидкости Q от параметра a/h0 представлен на рисунке П3.3.

[рисунок]

Рисунок П3.2. Типичная картина движения жидкости в обваловании при квазимгновенном разрушении резервуара:

[рисунок]

Формула (П3.17)

dh/dt + d/dx[(h − hG)·u] = 0; du/dt + d/dx(u^2/2 + g·h) = 0 , (П3.17)

где h - высота столба жидкости над фиксированным уровнем, м;

hG - высота подстилающей поверхности над фиксированным уровнем, м;

u - средняя по высоте скорость движения столба жидкости, м/с;

x - координата вдоль направления движения жидкости, м;

t - время, с;

g - ускорение свободного падения (9,81 м/с2).

dh/dt + d/dx[(h − h_G)·u] = 0; du/dt + d/dx(u²/2 + g·h) = 0 (П3.17)

где h - высота столба жидкости над фиксированным уровнем, м;

hG - высота подстилающей поверхности над фиксированным уровнем, м;

u - средняя по высоте скорость движения столба жидкости, м/с;

x - координата вдоль направления движения жидкости, м;

t - время, с;

g - ускорение свободного падения (9,81 м/с2).

Формула (П3.21)

dh/dt|x=0 = 0 ; (П3.18) u|x=0 = 0 ; (П3.19) dh/dt|x=b = 0 ; (П3.20) u|x=b = g^(1/2)·(h − a)^(3/2)/h, если h > a; u|x=b = 0, если h ≤ a ; (П3.21)

где a - высота обвалования.

dh/dt|x=0 = 0 ; (П3.18) u|x=0 = 0 ; (П3.19) dh/dt|x=b = 0 ; (П3.20) u|x=b = g^(1/2)·(h − a)^(3/2)/h, если h > a; u|x=b = 0, если h ≤ a (П3.21)

где a - высота обвалования.

Формула (П3.22)

Q = 100·∫(0…T) uN·(hN − a)·dt/(h0·R) , (П3.22)

где uN - средняя по высоте скорость движения столба жидкости при x = b, м/с;

hN = высота столба жидкости при x = b, м;

h0 - начальная высота столба жидкости в резервуаре, м;

R - ширина резервуара, м.

Q = 100·∫₀^Tu_N·(h_N − a)·dt/(h₀·R) (П3.22)

где uN - средняя по высоте скорость движения столба жидкости при x = b, м/с;

hN = высота столба жидкости при x = b, м;

h0 - начальная высота столба жидкости в резервуаре, м;

R - ширина резервуара, м.

Таблица (без номера)

Приложение № 3, раздел III

Приложение № 3. Методы оценки параметров процессов, возникающих при реализации пожароопасных ситуаций и пожаров или являющихся их последствиями, а также опасных факторов пожара. Раздел III Метод оценки параметров процесса при растекании жидкости при квазимгновенном разрушении резервуара

Рисунок П3.3. Зависимость доли перелившейся через обвалование жидкости Q от параметра a/h0: 1 - расчет; 2 - эксперимент

Приложение № 3, п. 8

8. Количество поступивших в окружающее пространство горючих веществ, которые могут образовать взрывоопасные газопаровоздушные смеси или проливы горючих сжиженных газов, ЛВЖ и ГЖ на подстилающей поверхности, определяется исходя из следующих предпосылок:

а) происходит расчетная авария одного из резервуаров (аппаратов) или трубопровода;

б) все содержимое резервуара (аппарата, трубопровода) или часть продукта (при соответствующем обосновании) поступает в окружающее пространство. При этом в случае наличия на объекте нескольких аппаратов (резервуаров) расчет следует проводить для каждого резервуара (аппарата);

в) при разгерметизации резервуара (аппарата) происходит одновременно утечка веществ из трубопроводов, питающих резервуар по прямому и обратному потоку в течение времени, необходимого для отключения трубопроводов. Расчетное время отключения трубопроводов определяется в каждом конкретном случае, исходя из реальной обстановки, и должно быть минимальным исходя из паспортных данных на запорные устройства и их надежности, характера технологического процесса и вида расчетной аварии.

При отсутствии данных для оценки массы горючих веществ, поступающих в окружающее пространство в результате возникновения пожароопасных ситуаций, для сценария последующего воспламенения расчетное время отключения технологических трубопроводов следует принимать равным:

времени срабатывания системы автоматики отключения трубопроводов согласно паспортным данным установки, если вероятность отказа системы автоматики не превышает 0,000001 в год или обеспечено резервирование ее элементов;

120 с, если вероятность отказа системы автоматики превышает 0,000001 в год и не обеспечено резервирование ее элементов;

300 с при ручном отключении;

г) в качестве расчетной температуры при пожароопасной ситуации с наземно расположенным оборудованием следует принимать максимально возможную температуру воздуха в соответствующей климатической зоне, а при пожароопасной ситуации с подземно расположенным оборудованием - температуру грунта, условно равную максимальной среднемесячной температуре окружающего воздуха в наиболее теплое время года;

д) длительность испарения жидкости с поверхности пролива принимается равной времени ее полного испарения, но не более 3600 с. Для проливов жидкости до 20 кг время испарения следует принимать равным 900 с.

Приложение № 3, п. 9

9. Допускается использование показателей пожаровзрывоопасности для смесей веществ и материалов по наиболее опасному компоненту.