ГОСТ Р 12.3.047-2012. Приложение П Методы расчета температурного режима пожара в помещениях зданий различного назначения

П.1

Условные обозначения

V - объем помещения, м³;

S - площадь пола помещения, м²;

Ai - площадь i-го проема помещения, м²;

hi - высота i-го проема помещения, м;

A = ∑Ai - суммарная площадь проемов помещения, м²;

h = ∑Ai·hi/A - приведенная высота проемов помещения, м;

П - проемность помещения рассчитывается по формуле (П.1) или (П.2), м^0,5;

Pi - общее количество горючей нагрузки i-го компонента твердых горючих и трудногорючих материалов, кг;

q - количество горючей нагрузки, отнесенное к площади пола, кг/м²;

qкр.к - удельное критическое количество горючей нагрузки, кг/м²;

qк - количество горючей нагрузки, отнесенное к площади тепловоспринимающих поверхностей помещения, кг/м²;

nср - средняя скорость выгорания древесины, кг/(м²·мин);

nсрi - средняя скорость выгорания i-го компонента твердого горючего материала, кг/(м²·мин);

Qндр - низшая теплота сгорания древесины, МДж/кг;

Qнiр - низшая теплота сгорания i-го компонента материала горючей нагрузки, МДж/кг;

εф - степень черноты факела;

T0 - температура окружающего воздуха, К;

Tw - температура поверхности конструкции, К;

t - текущее время развития пожара, мин;

tн.с.п - минимальная продолжительность начальной стадии пожара, мин;

tпу - предельная продолжительность локального пожара при горении ЛВЖ и ГЖ, мин.

П.2.1

Определение вида возможного пожара в помещении

Вычисляют объем помещения V.

Рассчитывают проемность помещений П, м^0,5, объемом V ≤ 1000 м³

П = ∑Ai·hi^0,5/V^0,667, (П.1)

для помещений с V > 1000 м³

П = ∑Ai·hi^0,5/S. (П.2)

Из справочной литературы выбирают количество воздуха, необходимое для сгорания 1 кг материала i-й горючей нагрузки V0i, нм³/кг.

Рассчитывают количество воздуха, необходимое для сгорания 1 кг материала горючей нагрузки

V0 = ∑V0i·Pi/∑Pi. (П.3)

Определяют удельное критическое количество горючей нагрузки qкр.к кг/м², для кубического помещения объемом V, равным объему исследуемого помещения

qкр.к = 4500·П^3/(1 + 500·П^3) + V^0,333/(6·V0). (П.4)

Вычисляют удельное значение горючей нагрузки qк, кг/м² для исследуемого помещения

qк = ∑Pi·Qнiр/((6·S − A)·Qндр), (П.5)

где S - площадь пола помещения, равная V^0,667.

Сравнивают значения qк и qкр.к. Если qк < qкр.к, то в помещении будет пожар, регулируемый нагрузкой (ПРН); если qк ≥ qкр.к, то в помещении будет пожар, регулируемый вентиляцией (ПРВ).

Формула (П.1)

П = ∑Ai·hi^0,5/V^0,667, (П.1)

П = ∑A_i·h_i^0,5/V^0,667 (П.1)

Формула (П.2)

П = ∑Ai·hi^0,5/S. (П.2)

П = ∑A_i·h_i^0,5/S (П.2)

Формула (П.3)

V0 = ∑V0i·Pi/∑Pi. (П.3)

V₀ = ∑V_0i·P_i/∑P_i (П.3)

Формула (П.4)

qкр.к = 4500·П^3/(1 + 500·П^3) + V^0,333/(6·V0). (П.4)

q_кр.к = 4500·П³/(1 + 500·П³) + V^0,333/(6·V₀) (П.4)

Формула (П.5)

qк = ∑Pi·Qнiр/((6·S − A)·Qндр), (П.5)

где S - площадь пола помещения, равная V^0,667.

q_к = ∑P_i·Q_нi^р/((6·S − A)·Q_нд^р) (П.5)

где S - площадь пола помещения, равная V^0,667.

П.2.2

Расчет среднеобъемной температуры

Определяют максимальную среднеобъемную температуру Tmax

для ПРН

Tmax − T0 = 224·qk^0,528, (П.6)

для ПРВ в интервале 0,15 ≤ tn ≤ 1,22 ч с точностью до 8 % Tmax = 1000 °С и с точностью до 5 %

Tmax = 940·exp(4,7·10^−3·(q − 30)), (П.7)

где tn - характерная продолжительность объемного пожара (в часах), рассчитываемая по формуле

tn = ∑Pi·Qнi^p/(6285·A·√h)·nср·∑Pi/(∑ni·∑Pi). (П.8)

Вычисляют время достижения максимального значения среднеобъемной температуры tmax, мин для ПРН

tmax = 32 − 8,1·qk^3,2·exp(−0,92·qk), (П.9)

для ПРВ

tmax = tn,

где tn - рассчитывают по формуле (П.8).

Определяют изменение среднеобъемной температуры °С при объемном свободно развивающемся пожаре.

(T − T0)/(Tmax − T0) = 115,6·(t/tmax)^4,75·exp(−4,75·t/tmax). (П.10)

Формула (П.6)

Tmax − T0 = 224·qk^0,528, (П.6)

T_max − T₀ = 224·q_k^0,528 (П.6)

Формула (П.7)

Tmax = 940·exp(4,7·10^−3·(q − 30)), (П.7)

где tn - характерная продолжительность объемного пожара (в часах), рассчитываемая по формуле

T_max = 940·exp(4,7·10⁻³·(q − 30)) (П.7)

где tn - характерная продолжительность объемного пожара (в часах), рассчитываемая по формуле

Формула (П.8)

tn = ∑Pi·Qнi^p/(6285·A·√h)·nср·∑Pi/(∑ni·∑Pi). (П.8)

t_n = ∑P_i·Q_нi^p/(6285·A·√h)·n_ср·∑P_i/(∑n_i·∑P_i) (П.8)

Формула (П.9)

tmax = 32 − 8,1·qk^3,2·exp(−0,92·qk), (П.9)

t_max = 32 − 8,1·q_k^3,2·exp(−0,92·q_k) (П.9)

Формула (П.10)

(T − T0)/(Tmax − T0) = 115,6·(t/tmax)^4,75·exp(−4,75·t/tmax). (П.10)

(T − T₀)/(T_max − T₀) = 115,6·(t/t_max)^4,75·exp(−4,75·t/t_max) (П.10)

П.2.3

Расчет средней температуры поверхности перекрытия

Определяют значение максимальной усредненной температуры поверхности перекрытия TWmax, °С

для ПРН

TWmax − TW0 = 130·qk^0,64, (П.11)

для ПРВ с точностью до 8,5 % TWmax = 980 °С, с точностью до 5 %

TWmax = 915·exp(5·10^−3·(q − 30)), (П.12)

Вычисляют время достижения максимального значения усредненной температуры поверхности перекрытия tmax, мин

для ПРН

tmax = 40 − 17,3·qk^1,32·exp(−0,4·qk), (П.13)

для ПРВ с точностью до 10 %

tmax = tn,

Определяют изменение средней температуры поверхности перекрытия

(TWn − TWo)/(TWmax − TWo) = 1043·(t/tmax)^6,95·exp(−6,95·t/tmax), (П.14)

где TWo - начальная средняя температура поверхности перекрытия, °С;

TWn - температура поверхности перекрытия при времени t, °С.

Формула (П.11)

TWmax − TW0 = 130·qk^0,64, (П.11)

T_Wmax − T_W0 = 130·q_k^0,64 (П.11)

Формула (П.12)

TWmax = 915·exp(5·10^−3·(q − 30)), (П.12)

T_Wmax = 915·exp(5·10⁻³·(q − 30)) (П.12)

Формула (П.13)

tmax = 40 − 17,3·qk^1,32·exp(−0,4·qk), (П.13)

t_max = 40 − 17,3·q_k^1,32·exp(−0,4·q_k) (П.13)

Формула (П.14)

(TWn − TWo)/(TWmax − TWo) = 1043·(t/tmax)^6,95·exp(−6,95·t/tmax), (П.14)

где TWo - начальная средняя температура поверхности перекрытия, °С;

TWn - температура поверхности перекрытия при времени t, °С.

(T_Wn − T_Wo)/(T_Wmax − T_Wo) = 1043·(t/t_max)^6,95·exp(−6,95·t/t_max) (П.14)

где TWo - начальная средняя температура поверхности перекрытия, °С;

TWn - температура поверхности перекрытия при времени t, °С.

П.2.4

Расчет средней температуры поверхности стен

Определяют максимальную усредненную температуру поверхности стен для ПРН

TWmax − TWo = 115·qk^0,64, (П.15)

для ПРВ при 0,15 ≤ tп < 0,8 ч с точностью до 10 %

TWmax = 250 + 1750·tn − 1250·tn^2. (П.16)

При 0,8 < tп ≤ 1,22 ч максимальное усредненное значение температуры поверхности стены с точностью до 3,5 % составляет 850 °С.

Вычисляют время достижения максимального значения усредненной температуры поверхности стен tmax, мин

для ПРН

tmax = 35 − 9,3·qk^1,55·exp(−0,445·qk) (П.17)

для ПРВ

tmax = 1,1·tп.

Определяют изменение средней температуры стен

(TWn − TWc)/(TWmax − TWc) = 233·(t/tmax)^5,45·exp(−5,45·t/tmax) (П.18)

где TWc - начальная средняя температура поверхности стен, °С;

TW - температура поверхности стен при времени t, °С.

Формула (П.15)

TWmax − TWo = 115·qk^0,64, (П.15)

T_Wmax − T_Wo = 115·q_k^0,64 (П.15)

Формула (П.16)

TWmax = 250 + 1750·tn − 1250·tn^2. (П.16)

T_Wmax = 250 + 1750·t_n − 1250·t_n² (П.16)

Формула (П.17)

tmax = 35 − 9,3·qk^1,55·exp(−0,445·qk) (П.17)

t_max = 35 − 9,3·q_k^1,55·exp(−0,445·q_k) (П.17)

Формула (П.18)

(TWn − TWc)/(TWmax − TWc) = 233·(t/tmax)^5,45·exp(−5,45·t/tmax) (П.18)

где TWc - начальная средняя температура поверхности стен, °С;

TW - температура поверхности стен при времени t, °С.

(T_Wn − T_Wc)/(T_Wmax − T_Wc) = 233·(t/t_max)^5,45·exp(−5,45·t/t_max) (П.18)

где TWc - начальная средняя температура поверхности стен, °С;

TW - температура поверхности стен при времени t, °С.

П.2.5

Расчет плотности эффективного теплового потока в конструкции стен и перекрытия (покрытия)

Определяют максимальную усредненную плотность эффективного теплового потока в строительные конструкции qWmax, кВт/м²:

а) при ПРН:

для конструкции стен

qWmax = 3,57·qk^0,75, (П.19)

для конструкций перекрытия

qWmax = [0,26·qk^0,75 − 3,3·10^−2·qk^4,25·exp(−1,6·qk)]^−1; (П.20)

б) при ПРВ:

для конструкций стен при 0,8 > tп > 0,15 ч

qWmax = 43 − 75·tn + 50·tn^2, (П.21)

при 1,22 ≥ tп ≥ 0,8 ч

qWmax = 15 кВт/м²;

для конструкций перекрытий (покрытий) при 0,8 > tп > 0,15 ч

qWmax = 65 − 138·tn + 97·tn^2, (П.22)

при 1,22 ≥ tп ≥ 0,8 ч

qWmax = 17,3 кВт/м²;

Вычисляют время достижения максимальной усредненной плотности теплового потока в конструкции для ПРН и ПРВ:

для конструкций стен

tmax = 26 − 5,1·qk^5·exp(−1,6·qk), (П.23)

для конструкций перекрытия (покрытия)

tmax = 26 − 7,2·qk^5·exp(−1,6·qk). (П.24)

Определяют изменение средней плотности теплового потока в соответствующие конструкции

q/qWmax = 37·(t/tmax)·exp(−3,6·t/tmax). (П.25)

Формула (П.19)

qWmax = 3,57·qk^0,75, (П.19)

q_Wmax = 3,57·q_k^0,75 (П.19)

Формула (П.20)

qWmax = [0,26·qk^0,75 − 3,3·10^−2·qk^4,25·exp(−1,6·qk)]^−1; (П.20)

q_Wmax = [0,26·q_k^0,75 − 3,3·10⁻²·q_k^4,25·exp(−1,6·q_k)]⁻¹ (П.20)

Формула (П.21)

qWmax = 43 − 75·tn + 50·tn^2, (П.21)

q_Wmax = 43 − 75·t_n + 50·t_n² (П.21)

Формула (П.22)

qWmax = 65 − 138·tn + 97·tn^2, (П.22)

q_Wmax = 65 − 138·t_n + 97·t_n² (П.22)

Формула (П.23)

tmax = 26 − 5,1·qk^5·exp(−1,6·qk), (П.23)

t_max = 26 − 5,1·q_k⁵·exp(−1,6·q_k) (П.23)

Формула (П.24)

tmax = 26 − 7,2·qk^5·exp(−1,6·qk). (П.24)

t_max = 26 − 7,2·q_k⁵·exp(−1,6·q_k) (П.24)

Формула (П.25)

q/qWmax = 37·(t/tmax)·exp(−3,6·t/tmax). (П.25)

q/q_Wmax = 37·(t/t_max)·exp(−3,6·t/t_max) (П.25)

П.2.6

Расчет максимальных значений плотностей тепловых потоков, уходящих из очага пожара через проемы помещения, расположенные на одном уровне, при ПРВ.

Максимальную плотность теплового потока с продуктами горения, уходящими через проемы, рассчитывают по формуле

qyxmax = 965 − 620,9·tn + 229,2·tn^2 + 10·(q − 30). (П.26)

Формула (П.26)

qyxmax = 965 − 620,9·tn + 229,2·tn^2 + 10·(q − 30). (П.26)

q_yxmax = 965 − 620,9·t_n + 229,2·t_n² + 10·(q − 30) (П.26)

П.3.1

По данным пожарно-технического обследования или проектной документации определяют:

- объем помещения V;

- площадь проемов помещения Ai;

- высоту проемов hi;

- общее количество горючей нагрузки каждого вида горючего твердого материала Pi;

- приведенную высоту проемов h;

- высоту помещения h;

- общее количество горючей нагрузки, приведенное к древесине, P.

П.3.2

По результатам экспериментальных исследований в соответствии с объемом помещения V и горючей нагрузкой q определяют минимальную продолжительность начальной стадии пожара (НСП) tНСП. Времени окончания НСП соответствует температура Tв.

П.3.3

Рассчитывают температурный режим развитой стадии пожара.

П.3.4

По результатам расчета температурного режима строят зависимость среднеобъемной температуры в помещении в координатах температура - время так, чтобы значению температуры Tв на восходящей ветви соответствовало значение tНСП.

П.3.5

Определяют изменение среднеобъемной температуры в начальной стадии пожара

(T − T0)/(TНСП − T0) = (t/tНСП)^2, (П.27)

где TНСП - среднеобъемная температура в момент окончания НСП, °С.

Среднее значение TНСП горения горючей нагрузки из твердых органических материалов принимается равным 250 °С.

Формула (П.27)

(T − T0)/(TНСП − T0) = (t/tНСП)^2, (П.27)

где TНСП - среднеобъемная температура в момент окончания НСП, °С.

(T − T₀)/(T_НСП − T₀) = (t/t_НСП)² (П.27)

где TНСП - среднеобъемная температура в момент окончания НСП, °С.

Р.1

Расчет требуемых пределов огнестойкости

Метод расчета требуемых пределов огнестойкости железобетонных и огнезащищенных металлических конструкций промышленных зданий (сооружений) учитывает характеристики технологических процессов и устанавливает соответствующие требования к огнестойкости конструкций, исходя из нормируемого риска достижения предельного состояния конструкций по признаку потери несущей и теплоизолирующей способностей в условиях реальных пожаров.

Требуемые пределы огнестойкости устанавливаются на основе определения эквивалентной продолжительности пожаров и коэффициента огнестойкости. Коэффициент огнестойкости рассчитывают в зависимости от заданной предельной вероятности отказов конструкций в условиях реальных пожаров.

Р.1.1

Расчет требуемых пределов огнестойкости в помещении проводят для случаев локального или объемного пожаров. Для определения вида пожара сначала по рисункам Р.1 и Р.2 находят минимальную продолжительность начальной стадии пожара (НСП) tНСП. При распространении огня по горючей нагрузке, отличающейся по свойствам от древесины, продолжительность НСП вычисляется по формуле

tНСПi = tНСП·[(nдр·QHд^p·Uср^2)/(ni·QHi^p·Uсрi^2)]^0,333, (Р.1)

где nдр = 1,2 кг/м²·мин, ni - средние скорости выгорания древесины и i-го компонента твердого горючего или трудногорючего материала, кг/(м²·мин);

QHд^p = 13,8 МДж/кг, QHi^p - низшие теплоты сгорания древесины и i-го компонента соответственно, МДж/кг;

Uср = 9,9·10^−2 м/мин, Uсрi - средние линейные скорости распространения по древесине и i-му компоненту соответственно, м/мин.

После определения продолжительности НСП проверяют неравенство:

F ≤ π·(Uср·tНСП)^2, (Р.2)

где F - площадь пожарной нагрузки, м².

Если условие (Р.2) выполняется, то горючая нагрузка расположена рассредоточенно - в помещении будет локальный пожар.

В противном случае горючая нагрузка расположена рассредоточено - в помещении будет объемный пожар.

На основе данных проектной документации, пожарно-технических обследований, а также справочных материалов определяется эквивалентная продолжительность пожара tэ для выбранной конструкции в рассматриваемом помещении. Эквивалентную продолжительность пожара определяют по известным значениям проемности помещения П, м^0,5 и характерной длительности пожара tп (в часах).

Проемности помещения при объемном пожаре П рассчитывают по формуле

П = ∑(i−1…N) Ai·√hi/S для V > 1000 м³; П = ∑(i−1…N) Ai·√hi/V^(2/3) для V ≤ 1000 м³, (Р.3)

где S - площадь пола, м²;

V - объем помещения, м³;

Ai - площадь проемов, м²;

hi - высота i-го проема в помещении, м;

N - количество проемов.

В случае локального пожара проемность рассчитывают по формуле

П = H/√F, (Р.4)

где H - расстояние от зеркала горения до конструкции (высота помещения), м.

Характерную длительность объемного пожара tn (в часах), для твердых горючих и трудногорючих материалов рассчитывают по формуле

tn = ∑(j=1…M) Gj·QHj^p·nдр/(6285·∑(i=1…N) Ai·√hi·∑(j=1…M) xj·nj), (Р.5)

где Gj - общее количество горючей нагрузки i-го материала в кг (j = 1,..., M);

M - число различных видов нагрузки;

nj - средняя скорость выгорания j-го материала, кг/(м²·мин);

nдр - средняя скорость выгорания, кг/(м²·мин)

xj = Gj/∑(j=1…M) Gj - весовая доля j-й горючей нагрузки.

nдр, nj определяют экспериментально или по справочным данным.

При горении ЛВЖ и ГЖ продолжительность локального пожара tл, мин, рассчитывают по формуле

tл = G/(Mср·F) (Р.6)

где G - количество ЛВЖ и ГЖ, которое может разлиться при аварийной ситуации, кг;

Mср - средняя скорость выгорания ЛВЖ и ГЖ, кг/(м²·мин).

Для рассматриваемого типа конструкций по номограммам (рисунки Р.3-Р.9) определяют эквивалентную продолжительность пожара tэ (tп, П).

tп определяется по формулам (У.5) или (У.6) в зависимости от вида пожара, а П - по формулам (У.3) или (У.4).

Формула (Р.1)

tНСПi = tНСП·[(nдр·QHд^p·Uср^2)/(ni·QHi^p·Uсрi^2)]^0,333, (Р.1)

где nдр = 1,2 кг/м²·мин, ni - средние скорости выгорания древесины и i-го компонента твердого горючего или трудногорючего материала, кг/(м²·мин);

QHд^p = 13,8 МДж/кг, QHi^p - низшие теплоты сгорания древесины и i-го компонента соответственно, МДж/кг;

Uср = 9,9·10^−2 м/мин, Uсрi - средние линейные скорости распространения по древесине и i-му компоненту соответственно, м/мин.

t_НСПi = t_НСП·[(n_др·Q_Hд^p·U_ср²)/(n_i·Q_Hi^p·U_срi²)]^0,333 (Р.1)

где nдр = 1,2 кг/м²·мин, ni - средние скорости выгорания древесины и i-го компонента твердого горючего или трудногорючего материала, кг/(м²·мин);

QHд^p = 13,8 МДж/кг, QHi^p - низшие теплоты сгорания древесины и i-го компонента соответственно, МДж/кг;

Uср = 9,9·10^−2 м/мин, Uсрi - средние линейные скорости распространения по древесине и i-му компоненту соответственно, м/мин.

Формула (Р.2)

F ≤ π·(Uср·tНСП)^2, (Р.2)

где F - площадь пожарной нагрузки, м².

F ≤ π·(U_ср·t_НСП)² (Р.2)

где F - площадь пожарной нагрузки, м².

Формула (Р.3)

П = ∑(i−1…N) Ai·√hi/S для V > 1000 м³; П = ∑(i−1…N) Ai·√hi/V^(2/3) для V ≤ 1000 м³, (Р.3)

где S - площадь пола, м²;

V - объем помещения, м³;

Ai - площадь проемов, м²;

hi - высота i-го проема в помещении, м;

N - количество проемов.

П = ∑_i−1^N A_i·√h_i/S для V > 1000 м³; П = ∑_i−1^N A_i·√h_i/V^2/3 для V ≤ 1000 м³ (Р.3)

где S - площадь пола, м²;

V - объем помещения, м³;

Ai - площадь проемов, м²;

hi - высота i-го проема в помещении, м;

N - количество проемов.

Формула (Р.4)

П = H/√F, (Р.4)

где H - расстояние от зеркала горения до конструкции (высота помещения), м.

П = H/√F (Р.4)

где H - расстояние от зеркала горения до конструкции (высота помещения), м.

Формула (Р.5)

tn = ∑(j=1…M) Gj·QHj^p·nдр/(6285·∑(i=1…N) Ai·√hi·∑(j=1…M) xj·nj), (Р.5)

где Gj - общее количество горючей нагрузки i-го материала в кг (j = 1,..., M);

M - число различных видов нагрузки;

nj - средняя скорость выгорания j-го материала, кг/(м²·мин);

nдр - средняя скорость выгорания, кг/(м²·мин)

xj = Gj/∑(j=1…M) Gj - весовая доля j-й горючей нагрузки.

nдр, nj определяют экспериментально или по справочным данным.

t_n = ∑_j=1^M G_j·Q_Hj^p·n_др/(6285·∑_i=1^N A_i·√h_i·∑_j=1^M x_j·n_j) (Р.5)

где Gj - общее количество горючей нагрузки i-го материала в кг (j = 1,..., M);

M - число различных видов нагрузки;

nj - средняя скорость выгорания j-го материала, кг/(м²·мин);

nдр - средняя скорость выгорания, кг/(м²·мин)

xj = Gj/∑(j=1…M) Gj - весовая доля j-й горючей нагрузки.

nдр, nj определяют экспериментально или по справочным данным.

Формула (Р.6)

tл = G/(Mср·F) (Р.6)

где G - количество ЛВЖ и ГЖ, которое может разлиться при аварийной ситуации, кг;

Mср - средняя скорость выгорания ЛВЖ и ГЖ, кг/(м²·мин).

t_л = G/(M_ср·F) (Р.6)

где G - количество ЛВЖ и ГЖ, которое может разлиться при аварийной ситуации, кг;

Mср - средняя скорость выгорания ЛВЖ и ГЖ, кг/(м²·мин).

Р.1.2

Коэффициент огнестойкости выбранной конструкции K0 определяют по значению предельной вероятности отказов Pпi с учетом допустимой вероятности отказов конструкций Pдопi. Значения Pдопi в зависимости от того, к какой группе конструкций i принадлежит выбранная конструкция, приведены в таблице Р.1.

Предельные вероятности отказов конструкций в условиях пожаров Pпi рассчитывают по формуле

Pпi = Pдопi/(P0·S·(1 − PA)·(1 − Pп.о)) (Р.7)

где P0 - вероятность возникновения пожара, отнесенная к 1 м² площади помещения;

PA - вероятность выполнения задачи (тушения пожара) автоматической установкой пожаротушения;

Pп.о. - вероятность предотвращения развитого пожара силами пожарной охраны;

P0 - рассчитывают по методу, приведенному в [3] или принимают из таблицы Р.2.

Величины PA определяют по паспортным данным установок. Допускается использование данных [4].

Pп.о устанавливают по статистическим данным или расчетом с учетом установки автоматических средств обнаружения пожара, сил и средств пожарной охраны. В случае отсутствия данных по пожарной охране и системе пожарной сигнализации следует положить Pп.о = 0.

По вычисленным значениям Pпi определяют значение характеристики безопасности, при необходимости интерполируя данные таблицы Р.4.

Формула (Р.7)

Pпi = Pдопi/(P0·S·(1 − PA)·(1 − Pп.о)) (Р.7)

где P0 - вероятность возникновения пожара, отнесенная к 1 м² площади помещения;

PA - вероятность выполнения задачи (тушения пожара) автоматической установкой пожаротушения;

Pп.о. - вероятность предотвращения развитого пожара силами пожарной охраны;

P0 - рассчитывают по методу, приведенному в [3] или принимают из таблицы Р.2.

P_пi = P_допi/(P₀·S·(1 − P_A)·(1 − P_п.о)) (Р.7)

где P0 - вероятность возникновения пожара, отнесенная к 1 м² площади помещения;

PA - вероятность выполнения задачи (тушения пожара) автоматической установкой пожаротушения;

Pп.о. - вероятность предотвращения развитого пожара силами пожарной охраны;

P0 - рассчитывают по методу, приведенному в [3] или принимают из таблицы Р.2.

Таблица Р.1

Таблица Р.2

Таблица Р.3

Р.1.3

Расчет коэффициента огнестойкости K0 проводят по формуле

K0 = 0,527·exp(0,36·β), (Р.8)

В таблице Р.4 приведены значения K0 для условий P0 = 5·10^−6 м²/год, PA = 0,95 и Pп.о = 0 для различных площадей отсеков S.

Формула (Р.8)

K0 = 0,527·exp(0,36·β), (Р.8)

K₀ = 0,527·exp(0,36·β) (Р.8)

Таблица Р.4

Р.1.4

Требуемый предел огнестойкости t0 рассчитывают по вычисленным значениям tэ, и K0

t0 = K0·tэ (Р.9)

Формула (Р.9)

t0 = K0·tэ (Р.9)

t₀ = K₀·t_э (Р.9)