ГОСТ 12.1.004-91. Приложение 5, п. 1.1 — Приложение 6, п. 2.1

Приложение 5, п. 1.1

1.1. Метод разработан в соответствии с приложением 3.

Приложение 5, п. 1.2

1.2. Вероятность возникновения пожара в(от) электрическом(го) изделии(я) является интегральным показателем, учитывающим как надежность (интенсивность отказов) самого изделия и его защитной аппаратуры (тепловой и электрической), так и вероятность загорания (достижения критической температуры) частями изделия, поддерживающими конструкционными материалами или веществами и материалами, находящимися в зоне его радиационного излучения либо в зоне поражения электродугой или разлетающимися раскаленными (горящими) частями (частицами) от изделия.

Приложение 5, п. 1.3

1.3. Изделие считается удовлетворяющим требованиям настоящего стандарта, если оно прошло испытание в характерном пожароопасном режиме и вероятность возникновения пожара в нем (от него) не превысила 10-6 в год.

Комплектующие изделия (резисторы, конденсаторы, транзисторы, трансформаторы, клеммные зажимы, реле и т.д.) допускаются к применению, если они отвечают требованиям пожарной безопасности соответствующих нормативно-технических документов и для них определены интенсивности пожароопасных отказов, необходимые для оценки вероятности возникновения пожара в конечном изделии.

Приложение 5, п. 1.4

1.4. Характерный аварийный пожароопасный режим (далее - характерный пожароопасный режим) электротехнического изделия - это такой режим работы, при котором нарушается соответствие номинальных параметров и нормальных условий эксплуатации изделия или его составных частей, приводящий его к выходу из строя и создающий условия возникновения загорания.

Приложение 5, п. 1.5

1.5. Характерный пожароопасный режим устанавливают в ходе предварительных испытаний. Он должен быть из числа наиболее опасных в пожарном отношении режимов, которые возникают в эксплуатации и, по возможности, имеют наибольшую вероятность. В дальнейшем выбранный пожароопасный режим указывают в методике испытания на пожарную опасность.

В зависимости от вида и назначения изделия характерные испытательные пожароопасные режимы создают путем:

увеличения силы тока, протекающего через исследуемое электрическое изделие или его составную часть (повышение напряжения, короткое замыкание, перегрузка, двухфазное включение электротехнических устройств трехфазного тока, заклинивание ротора или других подвижных частей электрических машин и аппаратов и др.);

снижения эффективности теплоотвода от нагреваемых электрическим током деталей и поверхностей электрических устройств (закрытие поверхностей горючими материалами с малым коэффициентом теплопроводности, отсутствие жидкости в водоналивных приборах, выключение вентилятора в электрокалориферах и теплоэлектровентиляторах, понижение уровня масла или другой диэлектрической жидкости в маслонаполненных установках, снижение уровня жидкости, используемой в качестве теплоносителя, и др.);

увеличения переходного сопротивления (значение падения напряжения, выделяющейся мощности) в контактных соединениях или коммутационных элементах;

повышения коэффициента трения в движущихся (вращающихся) элементах (имитация отсутствия смазки, износ поверхностей и т.п.);

воздействия на детали электроустановок электрических дуг (резкое перенапряжение, отсутствие дугогасительных решеток, выход из строя элементов, шунтирующих дугу, круговой огонь коллектора);

сбрасывания раскаленных (горящих) частиц, образующихся при аварийных режимах в электроустановках, на горючие элементы (частиц от оплавления никелевых электродов в лампах накаливания, частиц металлов, образующихся при коротких замыканиях в электропроводках, и т.п.);

расположения горючих материалов в зоне радиационного нагрева, создаваемого электроустановками;

пропускания тока по конструкциям и элементам, которые нормально не обтекаются током, но могут им обтекаться в аварийных условиях;

создания не предусмотренного условиями работы, но возможного в аварийном режиме нагрева за счет электромагнитных полей.

Приложение 5, п. 2.1

2.1. Вероятность возникновения пожара в(от) электрических изделий и условия пожаробезопасности (п. 1.3) записывают следующим выражением:

Qп = Qп.р · Qп.з · Qн.з · Qв ≤ 10-6, (151)

где Qп - вероятность возникновения характерного пожароопасного режима в составной части изделия (возникновения КЗ, перегрузки, повышения переходного сопротивления и т.п.), 1/год;

Qп.з - вероятность того, что значение характерного электротехнического параметра (тока, переходного сопротивления и др.) лежит в диапазоне пожароопасных значений;

Qн.з - вероятность несрабатывания аппарата защиты (электрической, тепловой и т.п.);

Qв - вероятность достижения горючим материалом критической температуры или его воспламенения.

Формула (151)

Qп = Qп.р · Qп.з · Qн.з · Qв ≤ 10-6, (151)

где Qп - вероятность возникновения характерного пожароопасного режима в составной части изделия (возникновения КЗ, перегрузки, повышения переходного сопротивления и т.п.), 1/год;

Qп.з - вероятность того, что значение характерного электротехнического параметра (тока, переходного сопротивления и др.) лежит в диапазоне пожароопасных значений;

Qн.з - вероятность несрабатывания аппарата защиты (электрической, тепловой и т.п.);

Qв - вероятность достижения горючим материалом критической температуры или его воспламенения.

Qп = Qп.р · Qп.з · Qн.з · Qв ≤ 10-6 (151)

где Qп - вероятность возникновения характерного пожароопасного режима в составной части изделия (возникновения КЗ, перегрузки, повышения переходного сопротивления и т.п.), 1/год;

Qп.з - вероятность того, что значение характерного электротехнического параметра (тока, переходного сопротивления и др.) лежит в диапазоне пожароопасных значений;

Qн.з - вероятность несрабатывания аппарата защиты (электрической, тепловой и т.п.);

Qв - вероятность достижения горючим материалом критической температуры или его воспламенения.

Приложение 5, п. 2.2

2.2. За положительный исход опыта в данном случае в зависимости от вида электрического изделия принимают: воспламенение, появление дыма, достижение критического значения температуры при нагреве и т.п.

Приложение 5, п. 2.3

2.3. Вероятность возникновения характерного пожароопасного режима Qп.р определяют статистически по данным испытательных лабораторий предприятий-изготовителей и эксплуатационных служб.

При наличии соответствующих справочных данных Qп.р может быть определена через общую интенсивность отказов изделия с введением коэффициента, учитывающего долю пожароопасных отказов.

Приложение 5, п. 2.4

2.4. Вероятность (Qп.з) в общем виде рассчитывается по формуле

Qн.з = 1 − e^(λ1·t) = 1 − P·e^(−λ1·t) − e^(−λ2·t) + P·e^(−λ2·t), (152)

где Р - вероятность загрубления защиты (устанавливается обследованием или принимается как среднестатистическое значение, имеющее место на объектах, где преимущественно используется изделие);

λэ - эксплуатационная интенсивность отказов аппаратов защиты, 1/ч;

λр - рабочая (аппаратная) интенсивность отказов защиты (определяется по теории надежности технических систем), 1/ч;

λз - интенсивность отказов затрубленной защиты, 1/ч;

t - текущее время работы, ч.

Для аппаратов защиты, находящихся в эксплуатации более 1,5 - 2 лет, для расчета (Qн.з) может быть использовано упрощенное выражение:

Qн.з = λр · t. (153)

Формула (152)

Qн.з = 1 − e^(λ1·t) = 1 − P·e^(−λ1·t) − e^(−λ2·t) + P·e^(−λ2·t), (152)

где Р - вероятность загрубления защиты (устанавливается обследованием или принимается как среднестатистическое значение, имеющее место на объектах, где преимущественно используется изделие);

λэ - эксплуатационная интенсивность отказов аппаратов защиты, 1/ч;

λр - рабочая (аппаратная) интенсивность отказов защиты (определяется по теории надежности технических систем), 1/ч;

λз - интенсивность отказов затрубленной защиты, 1/ч;

t - текущее время работы, ч.

Q_н.з = 1 − e^{λ₁·t} = 1 − P·e^{−λ₁·t} − e^{−λ₂·t} + P·e^{−λ₂·t} (152)

где Р - вероятность загрубления защиты (устанавливается обследованием или принимается как среднестатистическое значение, имеющее место на объектах, где преимущественно используется изделие);

λэ - эксплуатационная интенсивность отказов аппаратов защиты, 1/ч;

λр - рабочая (аппаратная) интенсивность отказов защиты (определяется по теории надежности технических систем), 1/ч;

λз - интенсивность отказов затрубленной защиты, 1/ч;

t - текущее время работы, ч.

Формула (153)

Qн.з = λр · t. (153)

Qн.з = λр · t (153)

Приложение 5, п. 2.5

2.5. Характерный пожароопасный режим изделия определяется значением электротехнического параметра, при котором возможно появление признаков его загорания. Например, характерный пожароопасный режим - короткое замыкание (КЗ); характерный электротехнический параметр этого режима - значение тока КЗ. Зажигание изделия возможно только в определенном диапазоне токов КЗ. В общем виде:

Qп.з = Nп/Nэ, (154)

где Nп, Nэ - соответственно диапазоны пожароопасных и возможных в эксплуатации значений характерного электротехнического параметра.

В случае использования для оценки зажигательной способности электротехнических факторов их энергетических характеристик - энергии, мощности, плотности теплового потока, температуры и т.п. определяется вероятность того, как часто или как долго значение соответствующего энергетического параметра за определенный промежуток времени (например в течение года) будет превышать его минимальное пожароопасное значение. Нахождение минимальных пожароопасных значений производится в ходе выполнения экспериментальных исследований при определении Qв.

Формула (154)

Qп.з = Nп/Nэ, (154)

где Nп, Nэ - соответственно диапазоны пожароопасных и возможных в эксплуатации значений характерного электротехнического параметра.

Qп.з = Nп/Nэ (154)

где Nп, Nэ - соответственно диапазоны пожароопасных и возможных в эксплуатации значений характерного электротехнического параметра.

Приложение 5, п. 2.6

2.6. Вероятность Qв положительного исхода опыта (воспламенения, появления дыма или достижения критической температуры) определяется после проведения лабораторных испытаний в условиях равенства Qп.р = Qн.з = Qп.з = 1;

Qв = (3 + 1,3·m)/(n + 2), (155)

где m - число опытов с положительным исходом;

n - число опытов.

В случае m ≥ 0,76 (n - 1), принимают Qв = 1.

При использовании в качестве критерия положительного исхода опыта достижение горючим материалом критической температуры Qв определяется из формулы

Qв = 1 - Θi, (156)

где Θi - безразмерный параметр, значение которого выбирается по табличным данным, в зависимости от безразмерного параметра α в распределении Стьюдента.

α = √n·(Tк − Tср)/σ, (157)

где Тк - критическая температура нагрева горючего материала, К;

Тср - среднее арифметическое значение температур в испытаниях в наиболее нагретом месте изделия, К;

σ - среднее квадратическое отклонение.

В качестве критической температуры, в зависимости от вида изделия, условий его эксплуатации и возможных источников зажигания, может быть принята температура, составляющая 80 % температуры воспламенения изоляционного (конструкторского) материала.

Формула (155)

Qв = (3 + 1,3·m)/(n + 2), (155)

где m - число опытов с положительным исходом;

n - число опытов.

Q_в = (3 + 1,3·m)/(n + 2) (155)

где m - число опытов с положительным исходом;

n - число опытов.

Формула (156)

Qв = 1 - Θi, (156)

где Θi - безразмерный параметр, значение которого выбирается по табличным данным, в зависимости от безразмерного параметра α в распределении Стьюдента.

Qв = 1 - Θi (156)

где Θi - безразмерный параметр, значение которого выбирается по табличным данным, в зависимости от безразмерного параметра α в распределении Стьюдента.

Формула (157)

α = √n·(Tк − Tср)/σ, (157)

где Тк - критическая температура нагрева горючего материала, К;

Тср - среднее арифметическое значение температур в испытаниях в наиболее нагретом месте изделия, К;

σ - среднее квадратическое отклонение.

α = √n·(T_к − T_ср)/σ (157)

где Тк - критическая температура нагрева горючего материала, К;

Тср - среднее арифметическое значение температур в испытаниях в наиболее нагретом месте изделия, К;

σ - среднее квадратическое отклонение.

Приложение 5, п. 2.7

2.7. Допускается при определении Qв заменять создание характерного пожароопасного режима на использование стандартизованного эквивалентного по тепловому воздействию источника зажигания, т.е. с эквивалентными параметрами, характеризующими воспламеняющую способность (мощность, площадь, периодичность и время воздействия).

Приложение 6, п. 1.1

1.1. Данные для расчета

Отделение компрессии этилена расположено в одноэтажном производственном здании размерами в плане 20×12 м и высотой 10 м. Стены здания - кирпичные с ленточным остеклением. Перекрытие - из ребристых железобетонных плит. Освещение цеха - электрическое, отопление - центральное. Цех оборудован аварийной вентиляцией с кратностью воздухообмена (n), равной восьми.

В помещении цеха размещается компрессор, который повышает давление поступающего из магистрального трубопровода этилена с 11 × 105 до 275 × 105 Па. Диаметр трубопроводов с этиленом равен 150 мм, температура этилена достигает 130 °С. Здание имеет молниезащиту типа Б.

Нижний концентрационный предел воспламенения этилена (Сн.к.п.в в смеси с воздухом равен 2,75 %, поэтому, в соответствии с СНиП II-90-81: производство по взрывной, взрывопожарной и пожарной опасности относится к категории А, то есть в цехе возможно возникновение как пожара, так и взрыва. По условиям технологического процесса возникновение взрывоопасной концентрации в объеме помещения возможно только в аварийных условиях, поэтому помещение по классификации взрывоопасных зон относится к классу В-1а.

Пожарная опасность отделения компрессии складывается из пожарной опасности компрессорной установки и пожарной опасности помещения. Пожарная опасность компрессора обусловлена опасностью возникновения взрыва этиленовоздушной смеси внутри аппарата.

Пожарная опасность помещения обусловлена опасностью возникновения пожара в цехе, а также опасностью возникновения взрыва этиленовоздушной смеси в объеме цеха при выходе этилена из газовых коммуникаций при аварии.

Приложение 6, п. 1.2

1.2. Расчет

Возникновение взрыва в компрессоре обусловлено одновременным появлением в цилиндре горючего газа, окислителя и источника зажигания.

По условиям технологического процесса в цилиндре компрессора постоянно обращается этилен, поэтому вероятность появления в компрессоре горючего газа равна единице.

Qк (ГВ) = Qк (ГВ1) = Qк (λ1) = 1.

Появление окислителя (воздуха) в цилиндре компрессора возможно при заклинивании всасывающего клапана. В этом случае в цилиндре создается разряжение, обуславливающее подсос воздуха через сальниковые уплотнения. Для отклонения компрессора при заклинивании всасывающего клапана имеется система контроля давления, которая отключает компрессор через 10 с после заклинивания клапана. Обследование показало, что за год наблюдалось 10 случаев заклинивания клапанов. Тогда вероятность разгерметизации компрессора равна

Анализируемый компрессор в течение года находился в рабочем состоянии 4000 ч, поэтому вероятность его нахождения под разряжением равна

Откуда вероятность подсоса воздуха в компрессор составит значение

Qк (b2) = Qк (S1) Qк (S2) = 2,3 · 10-1 · 3,2 · 10-6 = 7,4 · 10-7.

Таким образом, вероятность появления в цилиндре компрессора достаточного количества окислителя в соответствии с формулой (44) приложения 3 равна

Qк (OK) = Qк (OK1) = Qк (b2) = 7,4 · 10-7.

Откуда вероятность образования горючей среды в цилиндре компрессора в соответствии с формулой (40) приложения 3 будет равна

Qк (ГС) = Qк (ГВ) = Qк (ОК) = 1 · 7,4 · 10-7 = 7,4 · 10-7.

Источником зажигания этиленовоздушной смеси в цилиндре компрессора могут быть только искры механического происхождения, возникающие при разрушении узлов и деталей поршневой группы из-за потери прочности материала или при ослаблении болтовых соединений.

Статистические данные показывают, что за анализируемый период времени наблюдался один случай разрушения деталей поршневой группы, в результате чего в цилиндре компрессора в течение 2 мин наблюдалось искрение. Поэтому вероятность появления в цилиндре компрессора фрикционных искр, в соответствии с формулами (42 и 47) приложения 3, равна

Оценим энергию искр, возникающих при разрушении деталей поршневой группы компрессора. Зная, что скорость движения этих деталей составляет 20 м·с-1, а их масса равна 10 кг и более, найдем энергию соударения (Е), Дж, по формуле

Известно, что фрикционные искры твердых сталей при энергиях соударения порядка 1000 Дж поджигают метановоздушные смеси с минимальной энергией зажигания 0,28 мДж.

Минимальная энергия зажигания этиленовоздушной смеси равна 0,12 мДж, а энергия соударения тел значительно превышает 1000 Дж, следовательно:

Qк (В31) = 1.

Тогда вероятность появления в цилиндре компрессора источника зажигания в соответствии с формулой (46) приложения 3 равна

Qк (ИЗ) = Qк (ТИ) Qк (В) = 3,8 · 10-6 · 1 = 3,8 · 10-6.

Таким образом, вероятность взрыва этиленовоздушной смеси внутри компрессора будет равна

Qк (ВТА) = Qк (ГС) Qк (ИЗ) = 7,4 · 10-7 · 3,8 · 10-6 = 2,8 · 10-12.

Наблюдение за производством показало, что трижды за год (т - 3) отмечалась разгерметизация коммуникаций с этиленом и газ выходил в объем помещения. Рассчитаем время образования взрывоопасной концентрации в локальном облаке, занимающем 5 % объема цеха.

Режим истечения этилена из трубопровода при разгерметизации фланцевых соединений вычисляют из выражения

где Ратм - атмосферное давление, Па;

Рраб - рабочее давление в трубопроводах с этиленом, Па;

vк - критическое отношение.

То есть истечение происходит со звуковой скоростью w, равной

Площадь щели F при разгерметизации фланцевого соединения трубопровода диаметром 150 мм и толщиной щели 0,5 мм равна

F = pdd = 1,2 · 10-4.

Расход этилена - g через такое отверстие будет равен

g = 369 м·с-1 · 0,00012 м2 = 0,044.

Тогда время образования локального взрывоопасного облака, занимающего 5 % объема цеха при работе вентиляции, будет равно

Учитывая, что из всей массы этилена, вышедшего в объем помещения, только 70 % участвуют в образовании локального взрывоопасного облака, время образования этого облака и время его существования после устранения утечки этилена будет равно:

Время истечения этилена при имевших место авариях за анализируемый период времени было равно 4,5, 5 и 5,5 мин. Тогда общее время существования взрывоопасного облака, занимающего 5 % объема помещения и представляющего опасность при взрыве для целостности строительных конструкций и жизни людей, с учетом работы аварийной вентиляции будет равно

Откуда вероятность появления в объеме помещения достаточного для образования горючей смеси количества этилена равна

Учитывая, что в объеме помещения постоянно имеется окислитель, получим

Qп (OK) = Qп (OK1) = Qп (b3) = 1.

Тогда вероятность образования горючей смеси этилена с воздухом в объеме помещения будет равна

Qп (ГСв) = Qп (ГВв) Qп (OK) = 3,6 · 10-5 · 1 = 3,6 · 10-5.

Основными источниками зажигания взрывоопасного этиленовоздушного облака в помещении могут быть электроприборы (в случае их несоответствия категории и группе взрывоопасной среды), открытый огонь (при проведении огневых работ), искры от удара (при различных ремонтных работах) и разряд атмосферного электричества.

Пожарно-техническим обследованием отделения компрессии установлено, что пять электросветильников марки ВЗГ в разное время в течение 120, 100, 80, 126 и 135 ч эксплуатировались с нарушением щелевой защиты.

Вероятность нахождения электросветильников в неисправном состоянии равна

Так как температура колбы электролампочки мощностью 150 Вт равна 350 °С, а температура самовоспламенения этилена 540 °С, следовательно, нагретая колба не может быть источником зажигания этиленовоздушной смеси.

Установлено, что за анализируемый период времени в помещении 6 раз проводились газосварочные работы по 6, 8, 10, 4, 3 и 5 ч каждая. Поэтому вероятность появления в помещении открытого огня будет равна

Так как температура пламени газовой горелки и время ее действия значительно превышают температуру воспламенения и время, необходимое для зажигания этиленовоздушной смеси, получаем, что

Qп (В42) = 1.

Ремонтные работы с применением искроопасного инструмента в помещении за анализируемый период времени не проводились.

Вычисляем вероятность появления в помещении разряда атмосферного электричества.

Помещение расположено в местности с продолжительностью грозовой деятельности 50 с·год-1, поэтому n = 6 км-2·год-1. Отсюда, в соответствии с формулой (5) приложения 3 число ударов молнии в здание равно

Тогда вероятность прямого удара молнии будет равна

Qп (t2) = 1 - e-Nу.мτ = 3,4 × 10-2.

Вычисляем вероятность отказа исправной молниезащиты типа Б здания компрессорной по формуле (52) приложения 3

Qп (t1) = 1 - βб = 1 - 0,95 = 5 · 10-2.

Таким образом, вероятность поражения здания молнией равна

Qi (C1) = Qп (t1) Qп (t2) = 1,7 × 10-3.

Пожарно-техническим обследованием установлено, что защитное заземление, имеющееся в здании, находится в исправном состоянии, поэтому

Qп (C2) = 0, Qп (C3) = 0.

Тогда

Qп (ТИ1) = Qп (l1) = 1,7 · 10-3.

Учитывая параметры молнии, получим

Qп (B12) = 1.

Откуда

Qп (ИЗ/ГС) = [Qп (ТИ1) + Qп (ТИ4)] Qп (B12) = (1,7 · 10-3 + 5,8 · 10-3) · 1 = 7,5 · 10-3.

Таким образом, вероятность взрыва этиленовоздушной смеси в объеме помещения будет равна:

Q (BO) = Qп (ГСl) Qп (ИЗ/ГС) = 3,6 · 10-5 · 7,5 · 10-3 = 2,7 · 10-7.

Рассчитаем вероятность возникновения пожара в помещении компрессорной. Наблюдение за объектом позволило установить, что примерно 255 ч·год-1 в помещении компрессорной, в нарушение правил пожарной безопасности, хранились разнообразные горючие материалы (ветошь, деревянные конструкции, древесные отходы и т.п.), не предусмотренные технологическим регламентом.

Поэтому вероятность появления в помещении горючих веществ равна

Откуда вероятность образования в цехе пожароопасной среды равна

Qп (ГСп) = Qп (ГВп) Qп (ОК) = 2,6 · 10-2.

Из зафиксированных тепловых источников, которые могут появиться в цехе, источником зажигания для твердых горючих веществ является только открытый огонь и разряды атмосферного электричества. Поэтому вероятность возникновения в отделении компрессии пожара равна

Q (ПО) = Q (ГСп) Qп (ИЗ/ГС) = 2,6 · 10-2 · 7,5 · 10-3 = 1,9 · 10-4.

Таким образом, вероятность того, что в отделении компрессии произойдет взрыв либо в самом компрессоре, либо в объеме цеха, составит значение

Q (ВП) = l - [l - Qк (ВТА)] [l - Q (ВО)] = 1 - (1 - 2,8 · 10-12) × (1 - 2,7 · 10-7) = 2,7 · 10-7.

Вероятность того, что в компрессорной возникнет пожар или взрыв, равна:

Q (ПЗ или ВЗ) = Q (ВП) + Q (ПО) = 2,7 · 10-7 + 1,9 · 10-4 = 1,9 · 10-4.

Приложение 6, п. 1.3

1.3. Заключение

Вероятность возникновения в компрессорной взрыва равна 2,7 · 10-7 в год, что соответствует одному взрыву в год в 3703704 аналогичных зданиях, а вероятность возникновения в нем или взрыва, или пожара равна 1,9 · 10-4 в год, т.е. один пожар или взрыв в год в 5263 аналогичных помещениях.

Приложение 6, п. 2.1

2.1. Данные для расчета

В качестве пожароопасного объекта взят резервуар с нефтью объемом 20000 м3. Расчет ведется для нормальной эксплуатации технически исправного резервуара.

Средняя рабочая температура нефти Т = 311 К. Нижний и верхний температурные пределы воспламенения нефти равны: Тп.п.в = 249 К, Тв.п.в = 265 К. Количество оборотов резервуара в год Поб = 24 год-1. Время существования горючей среды в резервуаре при откачке за один оборот резервуара τотк = 10 ч (исключая длительный простой). Радиус резервуара РВС = 20000 R = 22,81 м. Высота резервуара Нр = 11,9 м. Число ударов молний n = 6 км-2·год-1. На резервуаре имеется молниезащита типа Б, поэтому βб = 0,95.

Число искроопасных операций при ручном измерении уровня Nз.у = 1100 год-1. Вероятность штиля (скорость ветра и ≤ м·с-l), Qш (и ≤ 1) = 0,12. Число включений электрозадвижек Nэ.з = 40 год-1. Число искроопасных операций при проведении техобслуживания резервуара Nт.о = 24 год-1. Нижний и верхний концентрационные пределы воспламенения нефтяных паров Сн.к.п.в = 0,02 % (по объему), Св.к.п.в = 0,1 % (по объему). Производительность операции наполнения g = 0,56 м3·с-1. Рабочая концентрация паров в резервуаре С = 0,4 % (по объему). Продолжительность выброса богатой смеси τбог = 5 ч.