ГОСТ 12.1.004-91. Приложение 2, п. 2.5 — Приложение 2, п. 3.2

Приложение 2, п. 2.5

2.5. Время τбл вычисляют путем расчета значений допустимой концентрации дыма и других ОФП на эвакуационных путях в различные моменты времени. Допускается время τбл принимать равным необходимому времени эвакуации τнб.

Необходимое время эвакуации рассчитывается как произведение критической для человека продолжительности пожара на коэффициент безопасности. Предполагается, что каждый опасный фактор воздействует на человека независимо от других.

Критическая продолжительность пожара для людей, находящихся на этаже очага пожара, определяется из условия достижения одним из ОФП в поэтажном коридоре своего предельно допустимого значения. В качестве критерия опасности для людей, находящихся выше очага пожара, рассматривается условие достижения одним из ОФП предельно допустимого значения в лестничной клетке на уровне этажа пожара.

Значения температуры, концентраций токсичных компонентов продуктов горения и оптической плотности дыма в коридоре этажа пожара и в лестничной клетке определяются в результате решения системы уравнений теплогазообмена для помещений очага пожара, поэтажного коридора и лестничной клетки.

Уравнения движения, связывающие значения перепадов давлений на проемах с расходами через проемы, имеют вид

G = sign(ΔP)·μ·B·(y2 − y1)·√(2·ρ̃·|ΔP|), (13)

где G - расход через проем, кг·с-1;

m - коэффициент расхода проема (m = 0,8 для закрытых проемов и m = 0,64 для открытых);

В - ширина проемов, м;

y2, y1 - нижняя и верхняя границы потока, м;

ρ̃ - плотность газов, проходящих через проем, кг·м-3;

DР - средний в пределах у2, у1 перепад полных давлений, Па.

Нижняя и верхняя границы потока зависят от положения плоскости равных давлений

y0 = (Pi − Pj)/(g·(ρj − ρi)), (14)

где Рi, Pj - статическое давление на уровне пола i-го и j-го помещений, Па;

ρi, ρj - среднеобъемные плотности газа в j-м и i-м помещениях, кг·м-3;

g - ускорение свободного падения, м·с-2.

Черт. 1. Слияние людских потоков

Если плотность равных давлений располагается вне границ рассматриваемого проема (у0 ≤ h1 или у0 ≥ h2), то поток в проеме течет в одну сторону и границы потока совпадают с физическими границами проема h1 и h2. Перепад давлений (DР), Па, в этом случае вычисляют по формуле

DР = Pi - Pj + g(h1 + h2)(ρi - ρj)/2. (15)

Если плоскость равных давлений располагается в границах потока (hl < y0 < h2), то в проеме текут два потока: из i-го помещения в j-е и из j-го в i-е. Нижний поток имеет границы hl и у0, перепад давления DР для этого потока определяется по формуле

DР = Pi - Pj + g(y0 + h1)(ρi - ρj)/2. (16)

Поток в верхней части проема имеет границы h0 и h2, перепад давления (DР) для него рассчитывается по формуле

DР = Pi - Pj + g(h2 + y0)(ρi - ρj)/2. (17)

Знак расхода газов (входящий в помещение расход считается положительным, выходящий - отрицательным) и значение зависят от знака перепада давлений

ρ̃, sign(ΔP) = −1, ρ̃ = ρj при ΔP < 0; +1, ρ̃ = ρi при ΔP ≥ 0. (18)

Уравнение баланса массы выражается зависимостью

d(ρj·Vj)/dt = ψ + ∑(i) Gi − ∑(k) Gk, (19)

где Vj - объем помещения, м3;

t - время, с;

y - скорость выгорания пожарной нагрузки, кг·с-1;

∑(i) Gi - сумма расходов, входящих в помещение, кг·с-1;

∑(k) Gk - сумма расходов, выходящих из помещения, кг·с-1;

Уравнение энергии для коридора и лестничной клетки

d(Cv·ρj·Vj·Tj)/dt = Cp·∑(i) Ti·Gi − Cp·Tj·∑(k) Gk, (20)

где Cv, Сp - удельная изохорная и изобарная теплоемкости, кДж·кг-1·К-1;

Тi, Tj - температуры газов в i-м и j-м помещениях, К.

Уравнение баланса масс отдельных компонентов продуктов горения и кислорода

d(XL,j·ρj·Vj)/dt = ψ·LL + ∑(i) XL,j·Gi − XL,j·∑(k) Gk, (21)

где ХL,i, ХL,j - концентрация L-го компонента продуктов горения в i-м и j-м помещениях, г·кг-1;

LL - количество L-го компонента продуктов горения (кислорода), выделяющегося (поглощающегося) при сгорании одного килограмма пожарной нагрузки, кг·кг-1.

Уравнение баланса оптической плотности дыма

Vj·dμj/dt = ψ·Dm + ∑(i) μi·Gi − μj·∑(k) Gk, (22)

где mj, mi - оптическая плотность дыма в j-м и i-м помещениях, Нп·м-1;

Dm - дымообразующая способность пожарной нагрузки, Нп·м2·кг-1.

Оптическая плотность дыма при обычных условиях связана с расстоянием предельной видимости в дыму соотношением

lпр = 2,38/m. (23)

Значение времени начала эвакуации τн.э для зданий (сооружений) без систем оповещения вычисляют по результатам исследования поведения людей при пожарах в зданиях конкретного назначения.

При наличии в здании системы оповещения о пожаре значение τн.э принимают равным времени срабатывания системы с учетом ее инерционности. При отсутствии необходимых исходных данных для определения времени начала эвакуации в зданиях (сооружениях) без систем оповещения величину τн.э следует принимать равной 0,5 мин - для этажа пожара и 2 мин - для вышележащих этажей.

Если местом возникновения пожара является зальное помещение, где пожар может быть обнаружен одновременно всеми находящимися в нем людьми, то τн.э допускается принимать равным нулю. В этом случае вероятность (Рэ.п) вычисляют по зависимости

Pэ.п = 0,999, если tр ≤ tнб; Pэ.п = 0, если tр > tнб (24)

где tнб - необходимое время эвакуации из зальных помещений.

Примечание. Зданиями (сооружениями) без систем оповещения считают те здания (сооружения), возникновение пожара внутри которых может быть замечено одновременно всеми находящимися там людьми.

Расчет tнб производится для наиболее опасного варианта развития пожара, характеризующегося наибольшим темпом нарастания ОФП в рассматриваемом помещении. Сначала рассчитывают значения критической продолжительности пожара (tкр) по условию достижения каждым из ОФП предельно допустимых значений в зоне пребывания людей (рабочей зоне):

по повышенной температуре

tкрт = {B/A·ln[1 + (70 − t0)/((273 + t0)·z)]}^(1/n), B = 353·Cp·V/((1 − φ)·η·Q), (25)

по потере видимости

tкр^(п.в) = {B/A·ln[1 − V·ln(1,05·α·E)/(lпр·B·Dm·z)]^−1}^(1/n), (26)

по пониженному содержанию кислорода

tкр^(O2) = {B/A·ln[1 − 0,044/((B·LO2/V + 0,27)·z)]^−1}^(1/n), (27)

по каждому из газообразных токсичных продуктов горения

tкр^(т.г) = {B/A·ln[1 − V·X/(B·L·z)]^−1}^(1/n), (28)

где В - размерный комплекс, зависящий от теплоты сгорания материала и свободного объема помещения, кг;

t0 - начальная температура воздуха в помещении, °С;

n - показатель степени, учитывающий изменение массы выгорающего материала во времени;

А - размерный параметр, учитывающий удельную массовую скорость выгорания горючего материала и площадь пожара, кг·с-n;

z - безразмерный параметр, учитывающий неравномерность распределения ОФП по высоте помещения;

Q - низшая теплота сгорания материала, МДж·кг-1;

Сp - удельная изобарная теплоемкость газа МДж·кг-1·К-1;

j - коэффициент теплопотерь;

h - коэффициент полноты горения;

V - свободный объем помещения, м3;

α - коэффициент отражения предметов на путях эвакуации;

Е - начальная освещенность, лк;

lпр - предельная дальность видимости в дыму, м;

Dm - дымообразующая способность горящего материала, Нп·м2·кг-1;

L - удельный выход токсичных газов при сгорании 1 кг материала, кг·кг-1;

X - предельно допустимое содержание токсичного газа в помещении, кг·м-3 (ХCO2 = 0,11 кг·м-3; ХCO = 1,16 · 10-3 кг·м-3; ХHC = 23 · 10-6 кг·м-3);

LO2 - удельный расход кислорода, кг·кг-1.

Если под знаком логарифма получается отрицательное число, то данный ОФП не представляет опасности. Параметр Z вычисляют по формуле

Z = h/H·exp(1,4·h/H), при H ≤ 6 м, (29)

где h - высота рабочей зоны, м;

Н - высота помещения, м.

Определяется высота рабочей зоны

h = hпл + 1,7 - 0,5d, (30)

где hпл - высота площадки, на которой находятся люди, над полом помещения, м;

d - разность высот пола, равная нулю при горизонтальном его расположении, м.

Следует иметь в виду, что наибольшей опасности при пожаре подвергаются люди, находящиеся на более высокой отметке. Поэтому, например, при определении необходимого времени эвакуации людей из партера зрительного зала с наклонным полом значение h следует находить, ориентируясь на наиболее высоко расположенные ряды кресел.

Параметры A и n вычисляют так:

для случая горения жидкости с установившейся скоростью

A = yF · F, n = 1,

где yF - удельная массовая скорость выгорания жидкости, кг·м-2·с-1;

для кругового распространения пожара

A = 1,05yF · v2, n = 3,

где v - линейная скорость распространения пламени, м·с-1;

для вертикальной или горизонтальной поверхности горения в виде прямоугольника, одна из сторон которого увеличивается в двух направлениях за счет распространения пламени (например распространение огня в горизонтальном направлении по занавесу после охвата его пламенем по всей высоте)

A = yF · v · b, n = 2,

где b - перпендикулярный к направлению движения пламени размер зоны горения, м.

При отсутствии специальных требований значения α и Е принимаются равными 0,3 и 50 лк соответственно, а значение lпр = 20 м.

Исходные данные для проведения расчетов могут быть взяты из справочной литературы.

Из полученных в результате расчетов значений критической продолжительности пожара выбирается минимальное

tкр = min{tкрт, tкр^(п.в), tкр^(O2), tкр^(т.г)}. (31)

Необходимое время эвакуации людей (tнб), мин, из рассматриваемого помещения рассчитывают по формуле

tнб = 0,8·tкр/60. (32)

При расположении людей на различных по высоте площадках необходимое время эвакуации следует определять для каждой площадки.

Свободный объем помещения соответствует разности между геометрическим объемом и объемом оборудования или предметов, находящихся внутри. Если рассчитать свободный объем невозможно, допускается принимать его равным 80 % геометрического объема.

При наличии в здании незадымляемых лестничных клеток, вероятность Qв для людей, находящихся в помещениях, расположенных выше этажа пожара, вычисляют по формуле

Q = Qп(1 - Pп.з), (33)

Формула (13)

G = sign(ΔP)·μ·B·(y2 − y1)·√(2·ρ̃·|ΔP|), (13)

где G - расход через проем, кг·с-1;

m - коэффициент расхода проема (m = 0,8 для закрытых проемов и m = 0,64 для открытых);

В - ширина проемов, м;

y2, y1 - нижняя и верхняя границы потока, м;

ρ̃ - плотность газов, проходящих через проем, кг·м-3;

DР - средний в пределах у2, у1 перепад полных давлений, Па.

G = sign(ΔP)·μ·B·(y₂ − y₁)·√(2·ρ̃·|ΔP|) (13)

где G - расход через проем, кг·с-1;

m - коэффициент расхода проема (m = 0,8 для закрытых проемов и m = 0,64 для открытых);

В - ширина проемов, м;

y2, y1 - нижняя и верхняя границы потока, м;

ρ̃ - плотность газов, проходящих через проем, кг·м-3;

DР - средний в пределах у2, у1 перепад полных давлений, Па.

Формула (14)

y0 = (Pi − Pj)/(g·(ρj − ρi)), (14)

где Рi, Pj - статическое давление на уровне пола i-го и j-го помещений, Па;

ρi, ρj - среднеобъемные плотности газа в j-м и i-м помещениях, кг·м-3;

g - ускорение свободного падения, м·с-2.

y₀ = (P_i − P_j)/(g·(ρ_j − ρ_i)) (14)

где Рi, Pj - статическое давление на уровне пола i-го и j-го помещений, Па;

ρi, ρj - среднеобъемные плотности газа в j-м и i-м помещениях, кг·м-3;

g - ускорение свободного падения, м·с-2.

Формула (15)

DР = Pi - Pj + g(h1 + h2)(ρi - ρj)/2. (15)

DР = Pi - Pj + g(h1 + h2)(ρi - ρj)/2 (15)

Формула (16)

DР = Pi - Pj + g(y0 + h1)(ρi - ρj)/2. (16)

DР = Pi - Pj + g(y0 + h1)(ρi - ρj)/2 (16)

Формула (17)

DР = Pi - Pj + g(h2 + y0)(ρi - ρj)/2. (17)

DР = Pi - Pj + g(h2 + y0)(ρi - ρj)/2 (17)

Формула (18)

ρ̃, sign(ΔP) = −1, ρ̃ = ρj при ΔP < 0; +1, ρ̃ = ρi при ΔP ≥ 0. (18)

ρ̃, sign(ΔP) = −1, ρ̃ = ρ_j при ΔP < 0; +1, ρ̃ = ρ_i при ΔP ≥ 0 (18)

Формула (19)

d(ρj·Vj)/dt = ψ + ∑(i) Gi − ∑(k) Gk, (19)

где Vj - объем помещения, м3;

t - время, с;

y - скорость выгорания пожарной нагрузки, кг·с-1;

∑(i) Gi - сумма расходов, входящих в помещение, кг·с-1;

∑(k) Gk - сумма расходов, выходящих из помещения, кг·с-1;

d(ρ_j·V_j)/dt = ψ + ∑_i G_i − ∑_k G_k (19)

где Vj - объем помещения, м3;

t - время, с;

y - скорость выгорания пожарной нагрузки, кг·с-1;

∑(i) Gi - сумма расходов, входящих в помещение, кг·с-1;

∑(k) Gk - сумма расходов, выходящих из помещения, кг·с-1;

Формула (20)

d(Cv·ρj·Vj·Tj)/dt = Cp·∑(i) Ti·Gi − Cp·Tj·∑(k) Gk, (20)

где Cv, Сp - удельная изохорная и изобарная теплоемкости, кДж·кг-1·К-1;

Тi, Tj - температуры газов в i-м и j-м помещениях, К.

d(C_v·ρ_j·V_j·T_j)/dt = C_p·∑_i T_i·G_i − C_p·T_j·∑_k G_k (20)

где Cv, Сp - удельная изохорная и изобарная теплоемкости, кДж·кг-1·К-1;

Тi, Tj - температуры газов в i-м и j-м помещениях, К.

Формула (21)

d(XL,j·ρj·Vj)/dt = ψ·LL + ∑(i) XL,j·Gi − XL,j·∑(k) Gk, (21)

где ХL,i, ХL,j - концентрация L-го компонента продуктов горения в i-м и j-м помещениях, г·кг-1;

LL - количество L-го компонента продуктов горения (кислорода), выделяющегося (поглощающегося) при сгорании одного килограмма пожарной нагрузки, кг·кг-1.

d(X_L,j·ρ_j·V_j)/dt = ψ·L_L + ∑_i X_L,j·G_i − X_L,j·∑_k G_k (21)

где ХL,i, ХL,j - концентрация L-го компонента продуктов горения в i-м и j-м помещениях, г·кг-1;

LL - количество L-го компонента продуктов горения (кислорода), выделяющегося (поглощающегося) при сгорании одного килограмма пожарной нагрузки, кг·кг-1.

Формула (22)

Vj·dμj/dt = ψ·Dm + ∑(i) μi·Gi − μj·∑(k) Gk, (22)

где mj, mi - оптическая плотность дыма в j-м и i-м помещениях, Нп·м-1;

Dm - дымообразующая способность пожарной нагрузки, Нп·м2·кг-1.

V_j·dμ_j/dt = ψ·D_m + ∑_i μ_i·G_i − μ_j·∑_k G_k (22)

где mj, mi - оптическая плотность дыма в j-м и i-м помещениях, Нп·м-1;

Dm - дымообразующая способность пожарной нагрузки, Нп·м2·кг-1.

Формула (23)

lпр = 2,38/m. (23)

lпр = 2,38/m (23)

Формула (24)

Pэ.п = 0,999, если tр ≤ tнб; Pэ.п = 0, если tр > tнб (24)

где tнб - необходимое время эвакуации из зальных помещений.

P_э.п = 0,999, если t_р ≤ t_нб; P_э.п = 0, если t_р > t_нб (24)

где tнб - необходимое время эвакуации из зальных помещений.

Формула (25)

tкрт = {B/A·ln[1 + (70 − t0)/((273 + t0)·z)]}^(1/n), B = 353·Cp·V/((1 − φ)·η·Q), (25)

t_кр^т = {B/A·ln[1 + (70 − t₀)/((273 + t₀)·z)]}^1/n, B = 353·C_p·V/((1 − φ)·η·Q) (25)

Формула (26)

tкр^(п.в) = {B/A·ln[1 − V·ln(1,05·α·E)/(lпр·B·Dm·z)]^−1}^(1/n), (26)

t_кр^п.в = {B/A·ln[1 − V·ln(1,05·α·E)/(l_пр·B·D_m·z)]⁻¹}^1/n (26)

Формула (27)

tкр^(O2) = {B/A·ln[1 − 0,044/((B·LO2/V + 0,27)·z)]^−1}^(1/n), (27)

t_кр^O2 = {B/A·ln[1 − 0,044/((B·L_O2/V + 0,27)·z)]⁻¹}^1/n (27)

Формула (28)

tкр^(т.г) = {B/A·ln[1 − V·X/(B·L·z)]^−1}^(1/n), (28)

где В - размерный комплекс, зависящий от теплоты сгорания материала и свободного объема помещения, кг;

t0 - начальная температура воздуха в помещении, °С;

n - показатель степени, учитывающий изменение массы выгорающего материала во времени;

А - размерный параметр, учитывающий удельную массовую скорость выгорания горючего материала и площадь пожара, кг·с-n;

z - безразмерный параметр, учитывающий неравномерность распределения ОФП по высоте помещения;

Q - низшая теплота сгорания материала, МДж·кг-1;

Сp - удельная изобарная теплоемкость газа МДж·кг-1·К-1;

j - коэффициент теплопотерь;

h - коэффициент полноты горения;

V - свободный объем помещения, м3;

α - коэффициент отражения предметов на путях эвакуации;

Е - начальная освещенность, лк;

lпр - предельная дальность видимости в дыму, м;

Dm - дымообразующая способность горящего материала, Нп·м2·кг-1;

L - удельный выход токсичных газов при сгорании 1 кг материала, кг·кг-1;

X - предельно допустимое содержание токсичного газа в помещении, кг·м-3 (ХCO2 = 0,11 кг·м-3; ХCO = 1,16 · 10-3 кг·м-3; ХHC = 23 · 10-6 кг·м-3);

LO2 - удельный расход кислорода, кг·кг-1.

t_кр^т.г = {B/A·ln[1 − V·X/(B·L·z)]⁻¹}^1/n (28)

где В - размерный комплекс, зависящий от теплоты сгорания материала и свободного объема помещения, кг;

t0 - начальная температура воздуха в помещении, °С;

n - показатель степени, учитывающий изменение массы выгорающего материала во времени;

А - размерный параметр, учитывающий удельную массовую скорость выгорания горючего материала и площадь пожара, кг·с-n;

z - безразмерный параметр, учитывающий неравномерность распределения ОФП по высоте помещения;

Q - низшая теплота сгорания материала, МДж·кг-1;

Сp - удельная изобарная теплоемкость газа МДж·кг-1·К-1;

j - коэффициент теплопотерь;

h - коэффициент полноты горения;

V - свободный объем помещения, м3;

α - коэффициент отражения предметов на путях эвакуации;

Е - начальная освещенность, лк;

lпр - предельная дальность видимости в дыму, м;

Dm - дымообразующая способность горящего материала, Нп·м2·кг-1;

L - удельный выход токсичных газов при сгорании 1 кг материала, кг·кг-1;

X - предельно допустимое содержание токсичного газа в помещении, кг·м-3 (ХCO2 = 0,11 кг·м-3; ХCO = 1,16 · 10-3 кг·м-3; ХHC = 23 · 10-6 кг·м-3);

LO2 - удельный расход кислорода, кг·кг-1.

Формула (29)

Z = h/H·exp(1,4·h/H), при H ≤ 6 м, (29)

где h - высота рабочей зоны, м;

Н - высота помещения, м.

Z = h/H·exp(1,4·h/H), при H ≤ 6 м (29)

где h - высота рабочей зоны, м;

Н - высота помещения, м.

Формула (30)

h = hпл + 1,7 - 0,5d, (30)

где hпл - высота площадки, на которой находятся люди, над полом помещения, м;

d - разность высот пола, равная нулю при горизонтальном его расположении, м.

Следует иметь в виду, что наибольшей опасности при пожаре подвергаются люди, находящиеся на более высокой отметке. Поэтому, например, при определении необходимого времени эвакуации людей из партера зрительного зала с наклонным полом значение h следует находить, ориентируясь на наиболее высоко расположенные ряды кресел.

Параметры A и n вычисляют так:

для случая горения жидкости с установившейся скоростью

A = yF · F, n = 1,

где yF - удельная массовая скорость выгорания жидкости, кг·м-2·с-1;

для кругового распространения пожара

A = 1,05yF · v2, n = 3,

где v - линейная скорость распространения пламени, м·с-1;

для вертикальной или горизонтальной поверхности горения в виде прямоугольника, одна из сторон которого увеличивается в двух направлениях за счет распространения пламени (например распространение огня в горизонтальном направлении по занавесу после охвата его пламенем по всей высоте)

A = yF · v · b, n = 2,

где b - перпендикулярный к направлению движения пламени размер зоны горения, м.

h = hпл + 1,7 - 0,5d (30)

где hпл - высота площадки, на которой находятся люди, над полом помещения, м;

d - разность высот пола, равная нулю при горизонтальном его расположении, м.

Следует иметь в виду, что наибольшей опасности при пожаре подвергаются люди, находящиеся на более высокой отметке. Поэтому, например, при определении необходимого времени эвакуации людей из партера зрительного зала с наклонным полом значение h следует находить, ориентируясь на наиболее высоко расположенные ряды кресел.

Параметры A и n вычисляют так:

для случая горения жидкости с установившейся скоростью

A = yF · F, n = 1,

где yF - удельная массовая скорость выгорания жидкости, кг·м-2·с-1;

для кругового распространения пожара

A = 1,05yF · v2, n = 3,

где v - линейная скорость распространения пламени, м·с-1;

для вертикальной или горизонтальной поверхности горения в виде прямоугольника, одна из сторон которого увеличивается в двух направлениях за счет распространения пламени (например распространение огня в горизонтальном направлении по занавесу после охвата его пламенем по всей высоте)

A = yF · v · b, n = 2,

где b - перпендикулярный к направлению движения пламени размер зоны горения, м.

Формула (31)

tкр = min{tкрт, tкр^(п.в), tкр^(O2), tкр^(т.г)}. (31)

t_кр = min{t_кр^т, t_кр^п.в, t_кр^O2, t_кр^т.г} (31)

Формула (32)

tнб = 0,8·tкр/60. (32)

t_нб = 0,8·t_кр/60 (32)

Формула (33)

Q = Qп(1 - Pп.з), (33)

Q = Qп(1 - Pп.з) (33)

Приложение 2, п. 2.6

2.6. Вероятность эвакуации людей Рд.в по наружным эвакуационным лестницам и другими путями эвакуации принимают равной 0,05 - в жилых зданиях; 0,03 - в остальных при наличии таких путей; 0,001 - при их отсутствии.

Приложение 2, п. 2.7

2.7. Вероятность эффективного срабатывания противопожарной защиты Рп.з вычисляют по формуле

Pп.з = 1 − ∏(i−1…n) (1 − Ri), (34)

где n - число технических решений противопожарной защиты в здании;

Ri - вероятность эффективного срабатывания г-го технического решения.

Формула (34)

Pп.з = 1 − ∏(i−1…n) (1 − Ri), (34)

где n - число технических решений противопожарной защиты в здании;

Ri - вероятность эффективного срабатывания г-го технического решения.

P_п.з = 1 − ∏_i−1ⁿ (1 − R_i) (34)

где n - число технических решений противопожарной защиты в здании;

Ri - вероятность эффективного срабатывания г-го технического решения.

Приложение 2, п. 2.8

2.8. Для эксплуатируемых зданий (сооружений) вероятность воздействия ОФП на людей допускается проверять окончательно с использованием статистических данных по формуле

Qв = n/T·Mж/N0, (35)

где n - коэффициент, учитывающий пострадавших людей;

Т - рассматриваемый период эксплуатации однотипных зданий (сооружений), год;

Мж - число жертв пожара в рассматриваемой группе зданий (сооружений) за период;

N0 - общее число людей, находящихся в зданиях (сооружениях).

Однотипными считают здания (сооружения) с одинаковой категорией пожарной опасности, одинакового функционального назначения и с близкими основными параметрами: геометрическими размерами, конструктивными характеристиками, количеством горючей нагрузки, вместимостью (числом людей в здании), производственными мощностями.

Формула (35)

Qв = n/T·Mж/N0, (35)

где n - коэффициент, учитывающий пострадавших людей;

Т - рассматриваемый период эксплуатации однотипных зданий (сооружений), год;

Мж - число жертв пожара в рассматриваемой группе зданий (сооружений) за период;

N0 - общее число людей, находящихся в зданиях (сооружениях).

Q_в = n/T·M_ж/N₀ (35)

где n - коэффициент, учитывающий пострадавших людей;

Т - рассматриваемый период эксплуатации однотипных зданий (сооружений), год;

Мж - число жертв пожара в рассматриваемой группе зданий (сооружений) за период;

N0 - общее число людей, находящихся в зданиях (сооружениях).

Приложение 2, п. 3.1

3.1. Для проектируемых зданий (сооружений) вероятность первоначально оценивают по (3) при Рэ, равной нулю. Если при этом выполняется условие Qв ≤ Qвн, то безопасность людей в зданиях (сооружениях) обеспечена на требуемом уровне системой предотвращения пожара. Если это условие не выполняется, то расчет вероятности взаимодействия ОФП на людей Qв следует производить по расчетным зависимостям, приведенным в разд. 2.

Приложение 2, п. 3.2

3.2. Допускается уровень обеспечения безопасности людей в зданиях (сооружениях) оценивать по вероятности Qв в одном или нескольких помещениях, наиболее удаленных от выходов в безопасную зону (например верхние этажи многоэтажных зданий).